Այս ճարտարապետական ​​պահանջը բավարարող կետային ամրացվող ապակե համակարգերը հատկապես տարածված են գետնի մուտքերում կամ հասարակական վայրերում: Վերջին տեխնոլոգիական առաջընթացները թույլ են տվել օգտագործել գերբարձր ամրության սոսինձներ՝ այս մեծ պեմզաները աքսեսուարներին ամրացնելու համար՝ առանց ապակու վրա անցքեր բացելու անհրաժեշտության:
Հողի տիպիկ դիրքը մեծացնում է այն հավանականությունը, որ համակարգը պետք է գործի որպես պաշտպանիչ շերտ շենքի բնակիչների համար, և այս պահանջը գերազանցում է կամ գերազանցում է քամու բեռի տիպիկ պահանջները: Հորատման համար կետային ամրացման համակարգի վրա որոշ փորձարկումներ են իրականացվել, բայց ոչ կապակցման մեթոդի վրա:
Այս հոդվածի նպատակն է գրանցել սիմուլյացիոն փորձարկում՝ օգտագործելով պայթուցիկ լիցքերով հարվածային խողովակ՝ պայթյունի մոդելավորման համար՝ պայթուցիկ բեռի ազդեցությունը կապակցված թափանցիկ բաղադրիչի վրա մոդելավորելու համար: Այս փոփոխականները ներառում են ASTM F2912 [1] ստանդարտով սահմանված պայթյունի բեռը, որն իրականացվում է բարակ թիթեղի վրա՝ SGP իոնոմերային սենդվիչով: Այս հետազոտությունը առաջին անգամն է, որ այն կարող է քանակականացնել պոտենցիալ պայթուցիկ կատարողականությունը լայնածավալ փորձարկումների և ճարտարապետական ​​նախագծման համար: 60 մմ (2.36 դյույմ) տրամագծով չորս TSSA միացումներ ամրացրեք 1524 x 1524 մմ (60 դյույմ x 60 դյույմ) չափի ապակե թիթեղին:
Չորս բաղադրիչները, որոնք բեռնվել են 48.3 կՊա (7 psi) կամ ավելի ցածր ճնշման տակ, չեն վնասել կամ ազդել TSSA-ի և ապակու վրա: Հինգ բաղադրիչներ բեռնվել են 62 կՊա (9 psi)-ից բարձր ճնշման տակ, և հինգ բաղադրիչներից չորսը ցույց են տվել ապակու կոտրվածք, ինչը ստիպել է ապակին տեղաշարժվել բացվածքից: Բոլոր դեպքերում TSSA-ն մնացել է ամրացված մետաղական միացումներին, և որևէ անսարքություն, կպչունություն կամ կապ չի հայտնաբերվել: Փորձարկումները ցույց են տվել, որ AAMA 510-14 պահանջներին համապատասխան, փորձարկված TSSA նախագիծը կարող է ապահովել արդյունավետ անվտանգության համակարգ 48.3 կՊա (7 psi) կամ ավելի ցածր բեռնվածքի տակ: Այստեղ ստացված տվյալները կարող են օգտագործվել TSSA համակարգը նախագծելու համար՝ նշված բեռին համապատասխանելու համար:
Ջոն Քիմբերլեյնը (Ջոն Քիմբերլեյն) Dow Corning-ի բարձր արդյունավետության սիլիկոնների առաջադեմ կիրառման փորձագետն է: Լոուրենս Դ. Քարբարին (Lawrence D. Carbary) Dow Corning-ի բարձր արդյունավետության շինարարության արդյունաբերության գիտնական է, ով Dow Corning-ի սիլիկոնների և ASTM-ի հետազոտող է:
Ապակե վահանակների կառուցվածքային սիլիկոնային ամրացումը գրեթե 50 տարի օգտագործվել է ժամանակակից շենքերի գեղագիտությունն ու կատարողականը բարելավելու համար [2] [3] [4] [5]: Ամրացման մեթոդը կարող է ստեղծել հարթ, անընդհատ արտաքին պատ՝ բարձր թափանցիկությամբ: Ճարտարապետության մեջ թափանցիկության բարձրացման ցանկությունը հանգեցրել է մալուխային ցանցային պատերի և պտուտակներով հենվող արտաքին պատերի մշակմանը և օգտագործմանը: Ճարտարապետական ​​առումով մարտահրավերներով լի տեսարժան վայրերը կներառեն այսօրվա ժամանակակից տեխնոլոգիաները և պետք է համապատասխանեն տեղական շինարարական և անվտանգության կանոններին ու չափորոշիչներին:
Ուսումնասիրվել է թափանցիկ կառուցվածքային սիլիկոնային սոսինձը (TSSA), և առաջարկվել է ապակին պտուտակներով ամրացնող մասերով ամրացնելու մեթոդ՝ անցքերի փոխարեն [6] [7]: Ամրությամբ, կպչունությամբ և դիմացկունությամբ թափանցիկ սոսնձի տեխնոլոգիան ունի մի շարք ֆիզիկական հատկություններ, որոնք թույլ են տալիս վարագույրների պատերի նախագծողներին նախագծել միացման համակարգը եզակի և նորարարական ձևով:
Գեղագիտությանը և կառուցվածքային կատարողականությանը համապատասխանող կլոր, ուղղանկյուն և եռանկյունաձև աքսեսուարները հեշտ են նախագծել: TSSA-ն կարծրանում է լամինացված ապակու մշակման հետ միասին ավտոկլավում: Նյութը ավտոկլավային ցիկլից հանելուց հետո կարող է իրականացվել 100% ստուգման թեստ: Որակի ապահովման այս առավելությունը եզակի է TSSA-ի համար, քանի որ այն կարող է անհապաղ արձագանք տրամադրել հավաքման կառուցվածքային ամբողջականության վերաբերյալ:
Սովորական կառուցվածքային սիլիկոնային նյութերի հարվածային դիմադրությունը [8] և ցնցումների կլանման ազդեցությունը ուսումնասիրվել են [9]: Վոլֆը և այլք տրամադրել են Շտուտգարտի համալսարանի կողմից ստացված տվյալներ: Այս տվյալները ցույց են տալիս, որ ASTM C1135-ում նշված կիսաստատիկ դեֆորմացիայի արագության համեմատ, կառուցվածքային սիլիկոնային նյութի ձգման ամրությունը 5 մ/վ (197 դյույմ/վ) առավելագույն դեֆորմացիայի արագության դեպքում է: Ուժը և երկարացումը մեծանում են: Ցույց է տալիս դեֆորմացիայի և ֆիզիկական հատկությունների միջև եղած կապը:
Քանի որ TSSA-ն բարձր առաձգական նյութ է՝ կառուցվածքային սիլիկոնից ավելի բարձր մոդուլով և ամրությամբ, ակնկալվում է, որ այն կհետևի նույն ընդհանուր ցուցանիշներին: Չնայած բարձր դեֆորմացիայի արագությամբ լաբորատոր փորձարկումներ չեն իրականացվել, կարելի է ակնկալել, որ պայթյունի ժամանակ բարձր դեֆորմացիայի արագությունը չի ազդի ամրության վրա:
Պտուտակային ամրացված ապակին փորձարկվել է, համապատասխանում է պայթյունի նվազեցման չափանիշներին [11] և ցուցադրվել է 2013 թվականի ապակու կատարողականի օրը։ Տեսողական արդյունքները հստակ ցույց են տալիս ապակու կոտրվելուց հետո մեխանիկորեն ամրացնելու առավելությունները։ Մաքուր կպչուն ամրացմամբ համակարգերի համար սա մարտահրավեր կլինի։
Շրջանակը պատրաստված է ամերիկյան ստանդարտ պողպատե ակոսից՝ 151 մմ խորություն x 48.8 մմ լայնություն x 5.08 մմ հաստություն ունեցող հատվածի չափսերով (6” x 1.92” x 0.20”), որը սովորաբար կոչվում է C 6” x 8.2# ակոս։ C ակոսները եռակցված են անկյուններում, իսկ անկյուններում եռակցված է 9 մմ (0.375 դյույմ) հաստությամբ եռանկյունաձև հատված՝ շրջանակի մակերեսից հետ քաշված։ Թիթեղի վրա փորվել է 18 մմ (0.71 դյույմ) անցք, որպեսզի դրա մեջ հեշտությամբ տեղադրվի 14 մմ (0.55 դյույմ) տրամագծով պտուտակ։
TSSA մետաղական ամրակները՝ 60 մմ (2.36 դյույմ) տրամագծով, գտնվում են յուրաքանչյուր անկյունից 50 մմ (2 դյույմ) հեռավորության վրա: Յուրաքանչյուր ապակու կտորի վրա տեղադրեք չորս ամրակ՝ ամեն ինչ սիմետրիկ դարձնելու համար: TSSA-ի եզակի առանձնահատկությունն այն է, որ այն կարող է տեղադրվել ապակու եզրին մոտ: Ապակու մեխանիկական ամրացման համար նախատեսված հորատման պարագաներն ունեն եզրից սկսած որոշակի չափսեր, որոնք պետք է ներառվեն դիզայնի մեջ և պետք է հորատվեն կոփելուց առաջ:
Եզրին մոտ չափը բարելավում է պատրաստի համակարգի թափանցիկությունը և միևնույն ժամանակ նվազեցնում է աստղաձև միացման կպչունությունը՝ սովորական աստղաձև միացման վրա ավելի ցածր պտտող մոմենտի պատճառով: Այս նախագծի համար ընտրված ապակին բաղկացած է երկու 6 մմ (1/4″) տրամագծով կոփված թափանցիկ 1524 մմ x 1524 մմ (5′x 5′) շերտերից, որոնք լամինացված են Sentry Glass Plus (SGP) իոնոմերային միջանկյալ թաղանթով 1.52 մմ (0.060)”):
60 մմ (2.36 դյույմ) տրամագծով նախաներկված չժանգոտվող պողպատե միացման վրա քսվում է 1 մմ (0.040 դյույմ) հաստությամբ TSSA սկավառակ: Նախաներկը նախատեսված է չժանգոտվող պողպատին կպչունության դիմացկունությունը բարելավելու համար և իրենից ներկայացնում է սիլանի և տիտանիատի խառնուրդ լուծիչի մեջ: Մետաղական սկավառակը սեղմվում է ապակու վրա 0.7 ՄՊա (100 psi) չափված ուժով՝ մեկ րոպե՝ թրջելու և շփում ապահովելու համար: Տեղադրեք բաղադրիչները ավտոկլավում, որը հասնում է 11.9 բար (175 psi) ճնշման և 133 C° (272°F) ջերմաստիճանի, որպեսզի TSSA-ն կարողանա հասնել ավտոկլավում կարծրացման և կպչունության համար անհրաժեշտ 30 րոպեանոց թրջման ժամանակին:
Ավտոկլավի պատրաստ լինելուց և սառեցվելուց հետո ստուգեք TSSA-ի յուրաքանչյուր միացումը, այնուհետև ամրացրեք այն մինչև 55 Նմ (40.6 ֆունտ ֆունտ)՝ 1.3 ՄՊա (190 պսի) ստանդարտ բեռնվածությունը ցույց տալու համար: TSSA-ի պարագաները տրամադրվում են Sadev-ի կողմից և նույնականացվում են որպես R1006 TSSA պարագաներ:
Աքսեսուարի հիմնական մասը հավաքեք ապակու վրա գտնվող կարծրացման սկավառակին և իջեցրեք այն պողպատե շրջանակի մեջ: Կարգավորեք և ամրացրեք պտուտակների վրա գտնվող ընկույզները այնպես, որ արտաքին ապակին հարթ լինի պողպատե շրջանակի արտաքին մասի հետ: Ապակու պարագիծը շրջապատող 13 մմ x 13 մմ (1/2″ x½”) միացումը կնքվում է սիլիկոնե երկմասին կառուցվածքով, որպեսզի ճնշման բեռի փորձարկումը կարողանա սկսվել հաջորդ օրը:
Փորձարկումն իրականացվել է Կենտուկիի համալսարանի պայթուցիկ նյութերի հետազոտական ​​լաբորատորիայում՝ օգտագործելով հարվածային խողովակ։ Հարվածամեղմիչ խողովակը կազմված է ամրացված պողպատե կորպուսից, որի վրա կարելի է տեղադրել մինչև 3.7 մ x 3.7 մ չափսի սարքեր։
Հարվածային խողովակը շարժման մեջ է դրվում պայթյունի խողովակի երկայնքով պայթուցիկներ տեղադրելով՝ պայթյունի իրադարձության դրական և բացասական փուլերը մոդելավորելու համար [12] [13]: Ամբողջ ապակե և պողպատե շրջանակի հավաքածուն տեղադրեք հարվածամեկուսիչ խողովակի մեջ՝ փորձարկման համար, ինչպես ցույց է տրված նկար 4-ում:
Հարվածային խողովակի ներսում տեղադրված են չորս ճնշման սենսորներ, որպեսզի ճնշումը և զարկերակը կարողանան ճշգրիտ չափվել: Փորձարկումը ձայնագրելու համար օգտագործվել են երկու թվային տեսախցիկներ և մեկ թվային SLR տեսախցիկ:
MREL Ranger HR բարձր արագության տեսախցիկը, որը գտնվում է պատուհանի մոտ, հարվածային խողովակից դուրս, ֆիքսել է թեստը վայրկյանում 500 կադր արագությամբ: Պատուհանի մոտ տեղադրեք 20 կՀց հաճախականության շեղման լազերային ձայնագրիչ՝ պատուհանի կենտրոնում շեղումը չափելու համար:
Չորս շրջանակային բաղադրիչները ընդհանուր առմամբ փորձարկվել են ինը անգամ: Եթե ապակին չի դուրս գալիս բացվածքից, վերստին փորձարկեք բաղադրիչը ավելի բարձր ճնշման և հարվածի տակ: Յուրաքանչյուր դեպքում գրանցվում են թիրախային ճնշման, իմպուլսի և ապակու դեֆորմացիայի տվյալները: Այնուհետև, յուրաքանչյուր փորձարկում գնահատվում է նաև AAMA 510-14 [Պայթյունի վտանգի մեղմացման համար նախատեսված Ֆեստեստրացիայի համակարգի կամավոր ուղեցույցներ]-ի համաձայն:
Ինչպես նկարագրված է վերևում, փորձարկվել են չորս շրջանակային հավաքածուներ, մինչև ապակին հեռացվել է պայթեցման անցքի բացվածքից: Առաջին փորձարկման նպատակն է հասնել 69 կՊա ճնշմանը 614 կՊա-մվրկ (10 psi A 89 psi-մվրկ) իմպուլսով: Կիրառված բեռի տակ ապակին կոտրվել և անջատվել է շրջանակից: Սադևի կետային միացումները TSSA-ն կպչում են կոտրված կոփված ապակու վրա: Երբ կոփված ապակին կոտրվում է, ապակին դուրս է գալիս բացվածքից մոտավորապես 100 մմ (4 դյույմ) շեղումից հետո:
Անընդհատ բեռի աճի պայմաններում շրջանակ 2-ը փորձարկվել է 3 անգամ: Արդյունքները ցույց են տվել, որ խափանումը տեղի չի ունեցել մինչև ճնշման 69 կՊա (10 psi) հասնելը: 44.3 կՊա (6.42 psi) և 45.4 կՊա (6.59 psi) չափված ճնշումները չեն ազդի բաղադրիչի ամբողջականության վրա: 62 կՊա (9 psi) չափված ճնշման տակ ապակու շեղումը հանգեցրել է կոտրման, ինչի հետևանքով ապակե պատուհանը մնացել է բացվածքում: TSSA-ի բոլոր պարագաները ամրացված են կոտրված, կոփված ապակիով, ինչպես նկար 7-ում է:
Անընդհատ բեռի աճի պայմաններում շրջանակ 3-ը երկու անգամ փորձարկվել է: Արդյունքները ցույց են տվել, որ խափանումը տեղի չի ունեցել մինչև ճնշման 69 կՊա (10 psi) նպատակային արժեքին հասնելը: 48.4 կՊա (7.03) psi չափված ճնշումը չի ազդի բաղադրիչի ամբողջականության վրա: Տվյալների հավաքագրումը թույլ չի տվել շեղում, սակայն տեսանյութից տեսողական դիտարկումը ցույց է տվել, որ շրջանակ 2-ի թեստ 3-ի և շրջանակ 4-ի թեստ 7-ի շեղումները նման են եղել: 64 կՊա (9.28 psi) չափման ճնշման տակ 190.5 մմ (7.5 դյույմ) չափված ապակու շեղումը հանգեցրել է կոտրման, ինչի հետևանքով ապակե պատուհանը մնացել է բացվածքում: TSSA-ի բոլոր պարագաները ամրացված են կոտրված, կոփված ապակիով, ինչպես նկար 7-ում է:
Աճող անընդհատ բեռի դեպքում, շրջանակ 4-ը փորձարկվել է 3 անգամ: Արդյունքները ցույց են տվել, որ խափանումը տեղի չի ունեցել մինչև ճնշումը երկրորդ անգամ չհասնի նպատակային 10 psi-ի: 46.8 կՊա (6.79) և 64.9 կՊա (9.42 psi) չափված ճնշումները չեն ազդի բաղադրիչի ամբողջականության վրա: #8 փորձարկման ժամանակ չափվել է ապակու 100 մմ (4 դյույմ) ծռումը: Ակնկալվում է, որ այս բեռը կհանգեցնի ապակու կոտրմանը, սակայն կարելի է ստանալ այլ տվյալներ:
#9 փորձարկման ժամանակ 65.9 կՊա (9.56 psi) չափված ճնշումը ապակին շեղել է 190.5 մմ (7.5 դյույմ) և կոտրել այն, ինչի հետևանքով ապակե պատուհանը մնացել է բացվածքում: TSSA-ի բոլոր պարագաները ամրացված են նույն կոտրված, կոփված ապակիով, ինչպես նկար 7-ում է: Բոլոր դեպքերում պարագաները կարելի է հեշտությամբ հանել պողպատե շրջանակից՝ առանց որևէ ակնհայտ վնասի:
Յուրաքանչյուր փորձարկման TSSA-ն մնում է անփոփոխ: Փորձարկումից հետո, երբ ապակին մնում է անվնաս, TSSA-ում տեսողական փոփոխություն չկա: Բարձր արագությամբ տեսանյութը ցույց է տալիս, թե ինչպես է ապակին կոտրվում բացվածքի կենտրոնում, ապա դուրս գալիս բացվածքից:
Նկար 8-ում և Նկար 9-ում ապակու կոտրման և կոտրման բացակայության համեմատությունից հետաքրքիր է նշել, որ ապակու կոտրման ռեժիմը տեղի է ունենում կցման կետից շատ հեռու, ինչը ցույց է տալիս, որ ապակու չկպչող մասը հասել է ծռման կետին, որը արագորեն մոտենում է։ Ապակու փխրունության հոսունության սահմանը հարաբերական է կպչուն մնացած մասի հետ։
Սա ցույց է տալիս, որ փորձարկման ընթացքում այս մասերում կոտրված թիթեղները, հավանաբար, կշարժվեն կտրող ուժերի ազդեցության տակ: Այս սկզբունքը համատեղելով այն դիտարկման հետ, որ ձախողման եղանակը, կարծես, ապակու հաստության փխրունությունն է սոսնձի միջերեսում, սահմանված բեռի մեծացմանը զուգընթաց, աշխատանքը պետք է բարելավվի՝ ապակու հաստությունը մեծացնելով կամ շեղումը այլ միջոցներով վերահսկելով:
Շրջանակ 4-ի 8-րդ փորձարկումը հաճելի անակնկալ է փորձարկման կենտրոնում: Չնայած ապակին վնասված չէ, որպեսզի շրջանակը կարողանա կրկին փորձարկվել, TSSA-ն և շրջակա կնքման շերտերը դեռ կարող են դիմակայել այս մեծ բեռին: TSSA համակարգը օգտագործում է չորս 60 մմ կցորդներ՝ ապակին պահելու համար: Նախագծային քամու բեռները կենդանի և մշտական ​​բեռներ են, երկուսն էլ՝ 2.5 կՊա (50 psf): Սա չափավոր դիզայն է, իդեալական ճարտարապետական ​​թափանցիկությամբ, ցուցաբերում է չափազանց բարձր բեռներ, և TSSA-ն մնում է անվնաս:
Այս ուսումնասիրությունը կատարվել է՝ պարզելու համար, թե արդյոք ապակե համակարգի կպչունությունը որոշակի վտանգներ կամ թերություններ ունի ավազահեղուկային աշխատանքների ցածր մակարդակի պահանջների առումով: Ակնհայտ է, որ պարզ 60 մմ TSSA լրացուցիչ համակարգը տեղադրվում է ապակու եզրին մոտ և աշխատում է մինչև ապակու կոտրվելը: Երբ ապակին նախագծված է կոտրվելուն դիմակայելու համար, TSSA-ն կենսունակ միացման մեթոդ է, որը կարող է ապահովել որոշակի աստիճանի պաշտպանություն՝ միաժամանակ պահպանելով շենքի թափանցիկության և բացության պահանջները:
Համաձայն ASTM F2912-17 ստանդարտի, փորձարկված պատուհանների բաղադրիչները հասնում են C1 ստանդարտի H1 վտանգի մակարդակին: Ուսումնասիրության մեջ օգտագործված Sadev R1006 լրասարքը չի տուժել:
Այս ուսումնասիրության մեջ օգտագործված կոփված ապակին համակարգի «թույլ օղակն» է։ Երբ ապակին կոտրվում է, TSSA-ն և շրջակա կնքման շերտը չեն կարող պահպանել ապակու մեծ քանակություն, քանի որ սիլիկոնե նյութի վրա մնում են ապակու փոքր քանակությամբ բեկորներ։
Դիզայնի և կատարողականի տեսանկյունից, TSSA սոսնձման համակարգը ապացուցել է, որ ապահովում է բարձր մակարդակի պաշտպանություն պայթուցիկության աստիճանի ճակատային բաղադրիչներում՝ պայթուցիկության ցուցանիշների սկզբնական մակարդակում, ինչը լայնորեն ընդունվել է արդյունաբերության կողմից: Փորձարկված ճակատային մասը ցույց է տալիս, որ երբ պայթյունի վտանգը 41.4 կՊա (6 psi) և 69 կՊա (10 psi) միջև է, վտանգի մակարդակի կատարողականը զգալիորեն տարբերվում է:
Այնուամենայնիվ, կարևոր է, որ վտանգի դասակարգման տարբերությունը պայմանավորված չէ սոսնձի խզմամբ, ինչպես ցույց է տալիս սոսնձի և ապակու բեկորների կպչուն խզման ռեժիմը՝ վտանգի շեմերի միջև։ Դիտարկումների համաձայն, ապակու չափը համապատասխանաբար կարգավորվում է՝ նվազագույնի հասցնելու համար շեղումը և կանխելու համար փխրունությունը՝ ծռման և ամրացման միջերեսում սղման արձագանքի աճի պատճառով, որը, կարծես, աշխատանքի արդյունավետության հիմնական գործոն է։
Ապագա նախագծերը կարող են նվազեցնել վտանգի մակարդակը ավելի բարձր բեռների դեպքում՝ մեծացնելով ապակու հաստությունը, ամրագրելով ծայրի դիրքը եզրի նկատմամբ և մեծացնելով սոսնձի շփման տրամագիծը։
[1] ASTM F2912-17 ստանդարտ ապակե մանրաթելի սպեցիֆիկացիա, ապակի և ապակե համակարգեր, որոնք ենթարկվում են բարձր բարձրության բեռների, ASTM International, Արևմտյան Քոնշոքեն, Փենսիլվանիա, 2017, https://doi.org/10.1520/F2912-17 [2] Հիլիարդ, կրտսեր Ռ., Փարիզ, Ս.Ջ. և Փիթերսոն, Կո.Օ., կրտսեր, «Կառուցվածքային կնքիչ ապակի, կնքիչ տեխնոլոգիա ապակե համակարգերի համար», ASTM STP 638, ASTM International, Արևմտյան Քոնշոքեն, Փենսիլվանիա, 1977, էջ 67-99 էջ։ [3] Զարգամի, Մ.Ս., Թ.Ա., Շվարց և Գլադսթոն, Մ., «Կառուցվածքային սիլիկատային ապակու սեյսմիկ կատարողականություն», Շենքերի կնքում, կնքիչ, ապակի և ջրամեկուսացման տեխնոլոգիա, հատոր 1։ 6։ ASTM STP 1286, Ջ.Ս. Մայերս, խմբագիր, ASTM International, Արևմտյան Քոնշոհոքեն, Փենսիլվանիա, 1996, էջ 46-59։ [4] Կարբարի, ԼԴ, «Սիլիկոնե կառուցվածքային ապակե պատուհանային համակարգերի ամրության և կատարողականի վերանայում», Ապակու կատարողականի օր, Տամպերե, Ֆինլանդիա, հունիս 2007, Գիտաժողովի նյութեր, էջեր 190-193: [5] Շմիդտ, Ս.Մ., Շյոնհեր, Վ.Ջ., Կարբարի Լ.Դ. և Տակիշ, Մ.Ս., «Սիլիկոնային կառուցվածքային սոսինձների արդյունավետությունը», Ապակե համակարգերի գիտություն և տեխնոլոգիա, ASTM STP1054, Ս.Ջ. Փարիզի համալսարան, Ամերիկյան փորձարկման և նյութերի ընկերություն, Ֆիլադելֆիա, 1989 թվական, էջ 22-45 [6] Վոլֆ, Ա.Թ., Սիտե, Ս., Բրասյոր, Մ., Ջ. և Կարբարի Լ.Դ., «Ապակեպատման ամրացման համար թափանցիկ կառուցվածքային սիլիկոնային սոսինձ (TSSA) Պողպատի մեխանիկական հատկությունների և ամրության նախնական գնահատում», Չորրորդ միջազգային ամրության սիմպոզիում «Շինարարական կնքիչներ և սոսինձներ», ASTM International ամսագիր, հրատարակված առցանց, 2011 թվականի օգոստոս, հատոր 8, թողարկում 10 (2011 թվականի նոյեմբերի 11 ամիս), JAI 104084, հասանելի է հետևյալ կայքէջից. www.astm.org/DIGITAL_LIBRARY/JOURNALS/JAI/PAGES/JAI104084.htm. [7] Քլիֆթ, Ք., Հաթլի, Պ., Կարբարի, ԼԴ, Թափանցիկ կառուցվածքով սիլիկոնային սոսինձ, Ապակու ներկայացման օր, Տամպերե, Ֆինլանդիա, 2011թ. հունիս, Հանդիպման նյութեր, էջեր 650-653: [8] Քլիֆթ, Ք., Կարբարի, ԼԴ, Հաթլի, Պ., Քիմբերլեյն, Ջ., «Նոր սերնդի կառուցվածքային սիլիկատային ապակի» Ֆասադային նախագծման և ճարտարագիտության հանդես 2 (2014) 137–161, DOI 10.3233 / FDE-150020 [9] Քենեթ Յարոշ, Անդրեաս Թ. Վոլֆ և Սիգուրդ Սիտե «Սիլիկոնային ռետինե կնքանյութերի գնահատումը գնդակոծման դիմացկուն պատուհանների և վարագույրների պատերի նախագծման մեջ բարձր շարժման արագությունների դեպքում», ASTM International ամսագիր, թողարկում 1: 6. Հոդված թիվ 2, ID JAI101953 [10] ASTM C1135-15, Կառուցվածքային կնքանյութերի ձգման կպչունության որոշման ստանդարտ փորձարկման մեթոդ, ASTM International, Արևմտյան Քոնշոհոքեն, Փենսիլվանիա, 2015, https:/ /doi.org/10.1520/C1135-15 [11] Մորգան, Թ., «Առաջընթաց «Պայթյունակայուն պտուտակներով ամրացված ապակի», Ապակու կատարողականի օր, 2013 թվականի հունիսի 2, հանդիպման արձանագրություն, էջ 181-182 [12] ASTM F1642 / F1642M-17 Բարձր քամու բեռների ենթարկվող ապակու և ապակե համակարգերի ստանդարտ փորձարկման մեթոդ, ASTM International, Արևմտյան Քոնշոհոկեն, Փենսիլվանիա, 2017, https://doi.org/10.1520/F1642_F1642M-17 [13] Վեդինգ, Ուիլյամ Չադ և Բրեյդեն Թ. Լուսկ: «Նոր մեթոդ՝ պայթուցիկ ապակե համակարգերի արձագանքը պայթուցիկ բեռներին որոշելու համար»: Metric 45.6 (2012): 1471-1479: [14] «Ուղղահայաց պատուհանային համակարգերի պայթյունի վտանգը մեղմելու կամավոր ուղեցույցներ» AAMA 510-14: