ລະບົບແກ້ວທີ່ມີຈຸດຄົງທີ່ທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການສະຖາປັດຕະຍະກໍານີ້ແມ່ນເປັນທີ່ນິຍົມໂດຍສະເພາະຢູ່ໃນທາງເຂົ້າຫນ້າດິນຫຼືພື້ນທີ່ສາທາລະນະ. ຄວາມກ້າວຫນ້າທາງດ້ານເຕັກໂນໂລຢີທີ່ຜ່ານມາໄດ້ອະນຸຍາດໃຫ້ນໍາໃຊ້ກາວທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງເພື່ອຕິດ pumices ຂະຫນາດໃຫຍ່ເຫຼົ່ານີ້ກັບອຸປະກອນເສີມໂດຍບໍ່ຈໍາເປັນຕ້ອງເຈາະຮູໃນແກ້ວ.
ສະຖານທີ່ຫນ້າດິນປົກກະຕິເພີ່ມຄວາມເປັນໄປໄດ້ທີ່ລະບົບຈະຕ້ອງເຮັດຫນ້າທີ່ເປັນຊັ້ນປ້ອງກັນສໍາລັບຜູ້ອາໃສໃນອາຄານ, ແລະຄວາມຕ້ອງການນີ້ເກີນຫຼືເກີນຄວາມຕ້ອງການຂອງການໂຫຼດລົມທົ່ວໄປ. ການທົດສອບບາງຢ່າງໄດ້ຖືກປະຕິບັດໃນລະບົບການແກ້ໄຂຈຸດສໍາລັບການເຈາະ, ແຕ່ບໍ່ແມ່ນວິທີການຜູກມັດ.
ຈຸດປະສົງຂອງບົດຄວາມນີ້ແມ່ນເພື່ອບັນທຶກການທົດສອບການຈໍາລອງການນໍາໃຊ້ທໍ່ຊ໊ອກທີ່ມີຄ່າລະເບີດເພື່ອຈໍາລອງການລະເບີດເພື່ອຈໍາລອງຜົນກະທົບຂອງການໂຫຼດລະເບີດໃນອົງປະກອບໂປ່ງໃສທີ່ຖືກຜູກມັດ. ຕົວແປເຫຼົ່ານີ້ລວມມີການໂຫຼດການລະເບີດທີ່ກໍານົດໂດຍ ASTM F2912 [1], ເຊິ່ງຖືກປະຕິບັດໃນແຜ່ນບາງໆດ້ວຍ sandwich ionomer SGP. ການຄົ້ນຄວ້ານີ້ແມ່ນຄັ້ງທໍາອິດທີ່ມັນສາມາດປະເມີນປະສິດທິພາບການລະເບີດທີ່ມີທ່າແຮງສໍາລັບການທົດສອບຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະການອອກແບບສະຖາປັດຕະຍະກໍາ. ຄັດຕິດອຸປະກອນ TSSA ສີ່ອັນທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງ 60 ມມ (2.36 ນິ້ວ) ໃສ່ແຜ່ນແກ້ວ 1524 x 1524 ມມ (60 ນິ້ວ x 60 ນິ້ວ).
ສີ່ອົງປະກອບທີ່ມີການໂຫຼດເຖິງ 48.3 kPa (7 psi) ຫຼືຕ່ໍາກວ່າບໍ່ໄດ້ທໍາລາຍຫຼືຜົນກະທົບຕໍ່ TSSA ແລະແກ້ວ. ຫ້າອົງປະກອບຖືກໂຫລດພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນສູງກວ່າ 62 kPa (9 psi), ແລະສີ່ຂອງຫ້າອົງປະກອບສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຕກຂອງແກ້ວ, ເຮັດໃຫ້ແກ້ວປ່ຽນຈາກການເປີດ. ໃນທຸກກໍລະນີ, TSSA ຍັງຄົງຕິດກັບອຸປະກອນໂລຫະ, ແລະບໍ່ພົບຄວາມຜິດປົກກະຕິ, ການຍຶດຕິດຫຼືການຜູກມັດ. ການທົດສອບໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ, ອີງຕາມຂໍ້ກໍານົດຂອງ AAMA 510-14, ການອອກແບບ TSSA ທີ່ໄດ້ຮັບການທົດສອບສາມາດສະຫນອງລະບົບຄວາມປອດໄພທີ່ມີປະສິດທິພາບພາຍໃຕ້ການໂຫຼດຂອງ 48.3 kPa (7 psi) ຫຼືຕ່ໍາກວ່າ. ຂໍ້​ມູນ​ທີ່​ສ້າງ​ຂຶ້ນ​ຢູ່​ທີ່​ນີ້​ສາ​ມາດ​ຖືກ​ນໍາ​ໃຊ້​ເພື່ອ​ວິ​ສະ​ວະ​ກໍາ​ລະ​ບົບ TSSA ເພື່ອ​ຕອບ​ສະ​ຫນອງ​ການ​ໂຫຼດ​ທີ່​ກໍາ​ນົດ​ໄວ້​.
Jon Kimberlain (Jon Kimberlain) ເປັນຜູ້ຊ່ຽວຊານດ້ານຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂັ້ນສູງຂອງຊິລິໂຄນທີ່ມີປະສິດທິພາບສູງຂອງ Dow Corning. Lawrence D. Carbary (Lawrence D. Carbary) ເປັນນັກວິທະຍາສາດອຸດສາຫະກໍາການກໍ່ສ້າງທີ່ມີປະສິດທິພາບສູງຂອງ Dow Corning ຜູ້ທີ່ເປັນນັກຄົ້ນຄວ້າ Silicon Dow Corning ແລະ ASTM.
ການຕິດຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງຂອງກະດານແກ້ວໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເກືອບ 50 ປີເພື່ອເສີມຂະຫຍາຍຄວາມງາມແລະການປະຕິບັດຂອງອາຄານທີ່ທັນສະໄຫມ [2] [3] [4] [5]. ວິທີການສ້ອມແຊມສາມາດເຮັດໃຫ້ກໍາແພງພາຍນອກຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງກ້ຽງມີຄວາມໂປ່ງໃສສູງ. ຄວາມປາຖະຫນາສໍາລັບຄວາມໂປ່ງໃສທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນໃນຖາປັດຕະຍະເຮັດໃຫ້ການພັດທະນາແລະການນໍາໃຊ້ຝາຕາຫນ່າງສາຍເຄເບີ້ນແລະຝາພາຍນອກທີ່ສະຫນັບສະຫນູນ bolt. ຕຶກອາຄານທີ່ເປັນຈຸດເດັ່ນທີ່ທ້າທາຍທາງດ້ານສະຖາປັດຕະຍະກຳຈະລວມເອົາເທັກໂນໂລຍີທີ່ທັນສະໄໝໃນທຸກມື້ນີ້ ແລະຕ້ອງປະຕິບັດຕາມລະຫັດ ແລະມາດຕະຖານຄວາມປອດໄພຂອງອາຄານທ້ອງຖິ່ນ.
ກາວຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງໂປ່ງໃສ (TSSA) ໄດ້ຖືກສຶກສາ, ແລະວິທີການສະຫນັບສະຫນູນແກ້ວທີ່ມີສ່ວນແກ້ໄຂ bolt ແທນທີ່ຈະເຈາະຮູໄດ້ຖືກສະເຫນີ [6] [7]. ເທກໂນໂລຍີກາວໂປ່ງໃສທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ, ການຍຶດຫມັ້ນແລະຄວາມທົນທານມີຊຸດຂອງຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບທີ່ອະນຸຍາດໃຫ້ນັກອອກແບບຝາຜ້າມ່ານສາມາດອອກແບບລະບົບການເຊື່ອມຕໍ່ໃນທາງທີ່ເປັນເອກະລັກແລະນະວະນິຍາຍ.
ອຸປະກອນເສີມຮອບ, ສີ່ຫລ່ຽມແລະສາມຫລ່ຽມທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມງາມແລະການປະຕິບັດໂຄງສ້າງແມ່ນງ່າຍຕໍ່ການອອກແບບ. TSSA ໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວຮ່ວມກັນກັບແກ້ວ laminated ທີ່ຖືກປຸງແຕ່ງຢູ່ໃນ autoclave. ຫຼັງຈາກເອົາວັດສະດຸອອກຈາກວົງຈອນ autoclave, ການທົດສອບການກວດສອບ 100% ສາມາດສໍາເລັດ. ປະໂຫຍດຂອງການຮັບປະກັນຄຸນນະພາບນີ້ແມ່ນເປັນເອກະລັກຂອງ TSSA ເນື່ອງຈາກວ່າມັນສາມາດສະຫນອງຄໍາຕິຊົມທັນທີກ່ຽວກັບຄວາມສົມບູນຂອງໂຄງສ້າງຂອງການປະກອບ.
ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ຜົນກະທົບ [8] ແລະການດູດຊືມຜົນກະທົບຂອງວັດສະດຸຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງທໍາມະດາໄດ້ຖືກສຶກສາ [9]. Wolf et al. ສະໜອງຂໍ້ມູນທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍມະຫາວິທະຍາໄລ Stuttgart. ຂໍ້ມູນເຫຼົ່ານີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ, ເມື່ອປຽບທຽບກັບອັດຕາ strain quasi-static ທີ່ລະບຸໄວ້ໃນ ASTM C1135, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງວັດສະດຸຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງແມ່ນຢູ່ໃນລະດັບຄວາມເຄັ່ງຕຶງສູງສຸດຂອງ 5m / s (197in / s). ຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະການຍືດຕົວເພີ່ມຂຶ້ນ. ຊີ້ໃຫ້ເຫັນຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງຄວາມເຄັ່ງຕຶງແລະຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບ.
ເນື່ອງຈາກ TSSA ເປັນວັດສະດຸທີ່ມີຄວາມຍືດຫຍຸ່ນສູງທີ່ມີໂມດູນແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງກວ່າຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງ, ມັນຄາດວ່າຈະປະຕິບັດຕາມການປະຕິບັດທົ່ວໄປດຽວກັນ. ເຖິງແມ່ນວ່າການທົດສອບໃນຫ້ອງທົດລອງທີ່ມີອັດຕາຄວາມເມື່ອຍລ້າສູງບໍ່ໄດ້ປະຕິບັດ, ມັນກໍ່ສາມາດຄາດຫວັງວ່າອັດຕາຄວາມເຄັ່ງຕຶງສູງໃນການລະເບີດຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມເຂັ້ມແຂງ.
ແກ້ວ bolted ໄດ້​ຮັບ​ການ​ທົດ​ສອບ, ຕອບ​ສະ​ຫນອງ​ມາດ​ຕະ​ຖານ​ການ​ຫຼຸດ​ຜ່ອນ​ການ​ລະ​ເບີດ [11​]​, ແລະ​ໄດ້​ຖືກ​ວາງ​ສະ​ແດງ​ໃນ​ວັນ​ປະ​ຕິ​ບັດ​ແກ້ວ 2013​. ຜົນໄດ້ຮັບທາງດ້ານສາຍຕາສະແດງໃຫ້ເຫັນຢ່າງຈະແຈ້ງກ່ຽວກັບຂໍ້ໄດ້ປຽບຂອງການແກ້ໄຂແກ້ວດ້ວຍກົນຈັກຫຼັງຈາກແກ້ວແຕກ. ສໍາລັບລະບົບທີ່ມີການຕິດກາວອັນບໍລິສຸດ, ນີ້ຈະເປັນການທ້າທາຍ.
ກອບແມ່ນເຮັດດ້ວຍຊ່ອງເຫຼັກມາດຕະຖານອາເມລິກາທີ່ມີຂະຫນາດຂອງຄວາມເລິກ 151mm x 48.8 mm width x 5.08mm web thickness (6” x 1.92” x 0.20”), ປົກກະຕິແລ້ວເອີ້ນວ່າ C 6” x 8.2# slot. ຊ່ອງ C ຖືກເຊື່ອມເຂົ້າກັນຢູ່ມຸມ, ແລະສ່ວນສາມຫລ່ຽມຫນາ 9 ມມ (0.375 ນິ້ວ) ຖືກເຊື່ອມຢູ່ມຸມ, ຕັ້ງກັບຄືນໄປບ່ອນຈາກດ້ານຂອງກອບ. ຂຸມ 18 ມມ (0.71 ນິ້ວ) ໄດ້ຖືກເຈາະຢູ່ໃນແຜ່ນເພື່ອໃຫ້ bolt ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 14 ມມ (0.55″) ເຂົ້າໄປໃນມັນໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍ.
ອຸປະກອນເສີມໂລຫະ TSSA ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 60 ມມ (2.36 ນິ້ວ) ແມ່ນ 50 ມມ (2 ນິ້ວ) ຈາກແຕ່ລະມຸມ. ນຳໃຊ້ສີ່ສ່ວນໃສ່ກັບແກ້ວແຕ່ລະອັນເພື່ອເຮັດໃຫ້ທຸກຢ່າງສົມມາດ. ຄຸນລັກສະນະທີ່ເປັນເອກະລັກຂອງ TSSA ແມ່ນວ່າມັນສາມາດຖືກວາງໄວ້ໃກ້ກັບຂອບຂອງແກ້ວ. ອຸປະກອນເສີມການເຈາະສໍາລັບການແກ້ໄຂກົນຈັກໃນແກ້ວມີຂະຫນາດສະເພາະທີ່ເລີ່ມຕົ້ນຈາກຂອບ, ເຊິ່ງຕ້ອງຖືກລວມເຂົ້າໃນການອອກແບບແລະຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຈາະກ່ອນທີ່ຈະ tempering.
ຂະຫນາດທີ່ໃກ້ຊິດກັບແຂບປັບປຸງຄວາມໂປ່ງໃສຂອງລະບົບສໍາເລັດຮູບ, ແລະໃນເວລາດຽວກັນຫຼຸດຜ່ອນການຍຶດຕິດຂອງດາວຮ່ວມກັນເນື່ອງຈາກ torque ຕ່ໍາກ່ຽວກັບການຮ່ວມ star ປົກກະຕິ. ແກ້ວທີ່ເລືອກສໍາລັບໂຄງການນີ້ແມ່ນສອງຊັ້ນ 6mm (1/4″) tempered ໂປ່ງໃສ 1524mm x 1524mm (5′x 5′) laminated ກັບ Sentry Glass Plus (SGP) ຮູບເງົາປານກາງ ionomer 1.52mm (0.060) “).
ແຜ່ນ TSSA ໜາ 1 ມມ (0.040 ນິ້ວ) ຖືກນຳໄປໃຊ້ກັບແຜ່ນເຫຼັກສະແຕນເລດທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງ 60 ມມ (2.36 ນິ້ວ). primer ຖືກອອກແບບມາເພື່ອປັບປຸງຄວາມທົນທານຂອງການຍຶດຕິດກັບສະແຕນເລດແລະເປັນສ່ວນປະສົມຂອງ silane ແລະ titanate ໃນສານລະລາຍ. ແຜ່ນໂລຫະຖືກກົດດັນກັບແກ້ວດ້ວຍແຮງວັດແທກຂອງ 0.7 MPa (100 psi) ສໍາລັບຫນຶ່ງນາທີເພື່ອໃຫ້ wetting ແລະຕິດຕໍ່. ວາງອົງປະກອບໃນ autoclave ທີ່ເຖິງ 11.9 Bar (175 psi) ແລະ 133 C° (272°F) ເພື່ອໃຫ້ TSSA ສາມາດບັນລຸເວລາແຊ່ 30 ນາທີທີ່ຕ້ອງການສໍາລັບການຮັກສາແລະການຜູກມັດໃນ autoclave.
ຫຼັງຈາກ autoclave ສໍາເລັດແລະເຮັດຄວາມເຢັນ, ກວດເບິ່ງແຕ່ລະ TSSA fitting ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນແຫນ້ນມັນໃຫ້ 55Nm (40.6 ຟຸດປອນ) ເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນການໂຫຼດມາດຕະຖານຂອງ 1.3 MPa (190 psi). ອຸປະກອນເສີມສຳລັບ TSSA ແມ່ນສະໜອງໃຫ້ໂດຍ Sadev ແລະຖືກລະບຸວ່າເປັນອຸປະກອນເສີມ TSSA R1006.
ປະກອບຕົວຫຼັກຂອງອຸປະກອນເສີມໃສ່ແຜ່ນປິ່ນປົວຢູ່ເທິງແກ້ວແລະຫຼຸດລົງມັນເຂົ້າໄປໃນກອບເຫຼັກ. ປັບ​ແລະ​ແກ້​ໄຂ​ຫມາກ​ໄມ້​ກ່ຽວ​ກັບ​ການ​ສະ​ຫງວນ​ເພື່ອ​ໃຫ້​ແກ້ວ​ພາຍ​ນອກ​ແມ່ນ flush ກັບ​ຂ້າງ​ນອກ​ຂອງ​ໂຄງ​ເຫຼັກ​ໄດ້​. ຂໍ້ຕໍ່ 13 ມມ x 13 ມມ (1/2″ x½”) ອ້ອມຮອບແກ້ວແມ່ນຜະນຶກເຂົ້າກັນດ້ວຍໂຄງສ້າງສອງສ່ວນຂອງຊິລິໂຄນເພື່ອໃຫ້ການທົດສອບການໂຫຼດຄວາມກົດດັນສາມາດເລີ່ມຕົ້ນໃນມື້ຕໍ່ມາ.
ການ​ທົດ​ສອບ​ໄດ້​ດຳ​ເນີນ​ໄປ​ດ້ວຍ​ທໍ່​ຊ໊ອກ​ຢູ່​ຫ້ອງ​ທົດ​ລອງ​ຄົ້ນ​ຄວ້າ​ລະ​ເບີດ​ຢູ່​ມະ​ຫາ​ວິ​ທະ​ຍາ​ໄລ Kentucky. ທໍ່ດູດຊ໊ອກແມ່ນປະກອບດ້ວຍຮ່າງກາຍເຫຼັກເສີມ, ເຊິ່ງສາມາດຕິດຕັ້ງຫນ່ວຍງານໄດ້ເຖິງ 3.7mx 3.7m ໃນໃບຫນ້າ.
ທໍ່ຜົນກະທົບແມ່ນຂັບເຄື່ອນໂດຍການວາງລະເບີດຕາມຄວາມຍາວຂອງທໍ່ລະເບີດເພື່ອຈໍາລອງໄລຍະທາງບວກແລະທາງລົບຂອງເຫດການລະເບີດ [12] [13]. ເອົາກອບແກ້ວແລະກອບເຫຼັກທັງຫມົດເຂົ້າໄປໃນທໍ່ດູດຊ໊ອກສໍາລັບການທົດສອບ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 4.
ເຊັນເຊີຄວາມກົດດັນສີ່ຕົວຖືກຕິດຕັ້ງຢູ່ໃນທໍ່ຊ໊ອກ, ດັ່ງນັ້ນຄວາມກົດດັນແລະກໍາມະຈອນສາມາດວັດແທກໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງ. ສອງກ້ອງວິດີໂອດິຈິຕອນແລະກ້ອງຖ່າຍຮູບ SLR ດິຈິຕອນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອບັນທຶກການທົດສອບ.
ກ້ອງຖ່າຍຮູບຄວາມໄວສູງ MREL Ranger HR ທີ່ຕັ້ງຢູ່ໃກ້ກັບປ່ອງຢ້ຽມນອກທໍ່ຊ໊ອກໄດ້ບັນທຶກການທົດສອບຢູ່ທີ່ 500 ເຟຣມຕໍ່ວິນາທີ. ຕັ້ງບັນທຶກເລເຊີ deflection 20 kHz ຢູ່ໃກ້ກັບປ່ອງຢ້ຽມເພື່ອວັດແທກການ deflection ຢູ່ໃຈກາງຂອງປ່ອງຢ້ຽມ.
ສີ່ອົງປະກອບກອບໄດ້ຖືກທົດສອບເກົ້າເທື່ອໃນຈໍານວນທັງຫມົດ. ຖ້າແກ້ວບໍ່ອອກຈາກການເປີດ, ທົດສອບອົງປະກອບໃຫມ່ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນແລະຜົນກະທົບທີ່ສູງຂຶ້ນ. ໃນ​ແຕ່​ລະ​ກໍ​ລະ​ນີ​, ຄວາມ​ກົດ​ດັນ​ເປົ້າ​ຫມາຍ​ແລະ impulse ແລະ​ຂໍ້​ມູນ​ການ​ປ່ຽນ​ຮູບ​ພາບ​ແກ້ວ​ແມ່ນ​ໄດ້​ຖືກ​ບັນ​ທຶກ​ໄວ້​. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ແຕ່ລະການທົດສອບຍັງຖືກຈັດອັນດັບຕາມ AAMA 510-14 [ຄູ່ມືການສະຫມັກໃຈຂອງລະບົບ Festestration ສໍາລັບການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມອັນຕະລາຍຈາກການລະເບີດ].
ດັ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ຂ້າງເທິງ, ສີ່ປະກອບກອບໄດ້ຖືກທົດສອບຈົນກ່ວາແກ້ວໄດ້ຖືກໂຍກຍ້າຍອອກຈາກການເປີດພອດລະເບີດ. ເປົ້າຫມາຍຂອງການທົດສອບຄັ້ງທໍາອິດແມ່ນເພື່ອບັນລຸ 69 kPa ຢູ່ທີ່ກໍາມະຈອນຂອງ 614 kPa-ms (10 psi A 89 psi-msec). ພາຍໃຕ້ການໂຫຼດທີ່ນໍາໃຊ້, ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວໄດ້ແຕກຫັກແລະປ່ອຍອອກມາຈາກກອບ. ອຸປະກອນເສີມຈຸດ Sadev ເຮັດໃຫ້ TSSA ຕິດກັບແກ້ວທີ່ແຕກຫັກ. ເມື່ອ​ແກ້ວ​ທີ່​ແຂງ​ແລ້ວ​ແຕກ​ອອກ, ແກ້ວ​ໄດ້​ປະ​ອອກ​ຈາກ​ການ​ເປີດ​ຫຼັງ​ຈາກ​ການ​ໂກນ​ຂອງ​ປະ​ມານ 100 ມມ (4 ນິ້ວ).
ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ກອບ 2 ໄດ້ຖືກທົດສອບ 3 ຄັ້ງ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມລົ້ມເຫຼວບໍ່ໄດ້ເກີດຂຶ້ນຈົນກ່ວາຄວາມກົດດັນໄດ້ບັນລຸ 69 kPa (10 psi). ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 44.3 kPa (6.42 psi) ແລະ 45.4 kPa (6.59 psi) ຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງອົງປະກອບ. ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 62 kPa (9 psi), ການເຫນັງຕີງຂອງແກ້ວເຮັດໃຫ້ເກີດການແຕກ, ເຮັດໃຫ້ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວຢູ່ໃນບ່ອນເປີດ. ອຸປະກອນເສີມ TSSA ທັງໝົດແມ່ນຕິດດ້ວຍແກ້ວທີ່ແຕກຫັກ, ຄືກັນກັບໃນຮູບ 7.
ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ກອບ 3 ໄດ້ຖືກທົດສອບສອງຄັ້ງ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມລົ້ມເຫຼວບໍ່ໄດ້ເກີດຂຶ້ນຈົນກ່ວາຄວາມກົດດັນບັນລຸເປົ້າຫມາຍ 69 kPa (10 psi). ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 48.4 kPa (7.03) psi ຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງອົງປະກອບ. ການເກັບກຳຂໍ້ມູນບໍ່ອະນຸຍາດໃຫ້ມີການເໜັງຕີງ, ແຕ່ການສັງເກດດ້ວຍສາຍຕາຈາກວິດີໂອໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການເໜັງຕີງຂອງກອບ 2 ທົດສອບ 3 ແລະ ເຟຣມ 4 ທົດສອບ 7 ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນ. ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນຂອງ 64 kPa (9.28 psi), ການເຫນັງຕີງຂອງແກ້ວວັດແທກຢູ່ທີ່ 190.5 ມມ (7.5″) ເຮັດໃຫ້ເກີດການແຕກຫັກ, ເຮັດໃຫ້ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວຢູ່ໃນບ່ອນເປີດ. ອຸປະກອນເສີມ TSSA ທັງໝົດແມ່ນຕິດດ້ວຍແກ້ວທີ່ແຕກຫັກ, ຄືກັນກັບຮູບ 7 .
ດ້ວຍການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງເພີ່ມຂຶ້ນ, ກອບ 4 ໄດ້ຖືກທົດສອບ 3 ເທື່ອ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມລົ້ມເຫລວບໍ່ໄດ້ເກີດຂື້ນຈົນກ່ວາຄວາມກົດດັນບັນລຸເປົ້າຫມາຍ 10 psi ເປັນຄັ້ງທີສອງ. ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 46.8 kPa (6.79) ແລະ 64.9 kPa (9.42 psi) ຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງອົງປະກອບ. ໃນການທົດສອບ #8, ແກ້ວໄດ້ຖືກວັດແທກໃຫ້ງໍ 100 ມມ (4 ນິ້ວ). ຄາດວ່າການໂຫຼດນີ້ຈະເຮັດໃຫ້ແກ້ວແຕກ, ແຕ່ຈຸດຂໍ້ມູນອື່ນໆສາມາດໄດ້ຮັບ.
ໃນການທົດສອບ #9, ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ຂອງ 65.9 kPa (9.56 psi) deflected ແກ້ວໂດຍ 190.5 ມມ (7.5″) ແລະເຮັດໃຫ້ເກີດການແຕກຫັກ, ເຮັດໃຫ້ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວຢູ່ໃນເປີດ. ອຸປະກອນເສີມ TSSA ທັງຫມົດແມ່ນຕິດຢູ່ກັບແກ້ວ tempered ທີ່ແຕກຫັກດຽວກັນໃນຮູບ 7 ໃນທຸກກໍລະນີ, ອຸປະກອນເສີມສາມາດຖອດອອກຈາກກອບເຫຼັກໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍໂດຍບໍ່ມີຄວາມເສຍຫາຍທີ່ຊັດເຈນ.
TSSA ສໍາລັບແຕ່ລະການທົດສອບຍັງບໍ່ປ່ຽນແປງ. ຫຼັງຈາກການທົດສອບ, ເມື່ອແກ້ວຍັງ intact, ບໍ່ມີການປ່ຽນແປງສາຍຕາໃນ TSSA. ວິດີໂອຄວາມໄວສູງສະແດງໃຫ້ເຫັນແກ້ວແຕກຢູ່ຈຸດກາງຂອງ span ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນອອກຈາກການເປີດ.
ຈາກການປຽບທຽບຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງແກ້ວແລະບໍ່ລົ້ມເຫຼວໃນຮູບ 8 ແລະຮູບ 9, ເປັນຫນ້າສົນໃຈທີ່ສັງເກດວ່າຮູບແບບການແຕກຫັກຂອງແກ້ວເກີດຂື້ນຢູ່ໄກຈາກຈຸດທີ່ຕິດຄັດ, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າສ່ວນທີ່ບໍ່ຕິດກັນຂອງແກ້ວໄດ້ເຖິງຈຸດໂຄ້ງ, ເຊິ່ງແມ່ນໄວທີ່ໃກ້ກັບຈຸດຜົນຜະລິດຂອງແກ້ວທີ່ແຕກຫັກແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບສ່ວນທີ່ຍັງຄົງຢູ່.
ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າໃນລະຫວ່າງການທົດສອບ, ແຜ່ນທີ່ແຕກຫັກໃນພາກສ່ວນເຫຼົ່ານີ້ມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະເຄື່ອນຍ້າຍພາຍໃຕ້ກໍາລັງ shear. ການລວມເອົາຫຼັກການນີ້ແລະການສັງເກດເຫັນວ່າຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວເບິ່ງຄືວ່າເປັນການຝັງຕົວຂອງຄວາມຫນາຂອງແກ້ວໃນການໂຕ້ຕອບຂອງກາວ, ຍ້ອນວ່າການໂຫຼດທີ່ກໍານົດໄວ້ເພີ່ມຂຶ້ນ, ການປະຕິບັດຄວນໄດ້ຮັບການປັບປຸງໂດຍການເພີ່ມຄວາມຫນາຂອງແກ້ວຫຼືການຄວບຄຸມການ deflection ໂດຍວິທີອື່ນ.
ການທົດສອບ 8 ຂອງກອບ 4 ແມ່ນຄວາມແປກໃຈທີ່ຫນ້າພໍໃຈໃນສະຖານທີ່ທົດສອບ. ເຖິງແມ່ນວ່າແກ້ວບໍ່ເສຍຫາຍເພື່ອໃຫ້ກອບສາມາດທົດສອບອີກເທື່ອຫນຶ່ງ, TSSA ແລະແຖບປິດປະທັບຕາອ້ອມຂ້າງຍັງສາມາດຮັກສາການໂຫຼດຂະຫນາດໃຫຍ່ນີ້. ລະບົບ TSSA ໃຊ້ສີ່ຕິດ 60mm ເພື່ອສະຫນັບສະຫນູນແກ້ວ. ການໂຫຼດພະລັງງານລົມທີ່ອອກແບບແມ່ນການໂຫຼດສົດແລະຖາວອນ, ທັງຢູ່ທີ່ 2.5 kPa (50 psf). ນີ້ແມ່ນການອອກແບບປານກາງ, ມີຄວາມໂປ່ງໃສທາງສະຖາປັດຕະຍະກໍາທີ່ເຫມາະສົມ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນການໂຫຼດສູງທີ່ສຸດ, ແລະ TSSA ຍັງຄົງຢູ່.
ການສຶກສານີ້ໄດ້ຖືກດໍາເນີນເພື່ອກໍານົດວ່າການຍຶດຕິດຂອງລະບົບແກ້ວມີບາງອັນຕະລາຍຫຼືຂໍ້ບົກພ່ອງໃນຂໍ້ກໍານົດຂອງລະດັບຕ່ໍາສໍາລັບການປະຕິບັດການລະເບີດດິນຊາຍ. ແນ່ນອນ, ລະບົບອຸປະກອນເສີມ TSSA 60 ມມທີ່ງ່າຍດາຍແມ່ນຕິດຕັ້ງຢູ່ໃກ້ກັບຂອບຂອງແກ້ວແລະມີການປະຕິບັດຈົນກ່ວາແກ້ວແຕກ. ເມື່ອແກ້ວຖືກອອກແບບເພື່ອຕ້ານການແຕກຫັກ, TSSA ແມ່ນວິທີການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ມີປະສິດຕິພາບທີ່ສາມາດສະຫນອງການປົກປ້ອງລະດັບທີ່ແນ່ນອນໃນຂະນະທີ່ຮັກສາຄວາມຕ້ອງການຂອງອາຄານສໍາລັບຄວາມໂປ່ງໃສແລະເປີດ.
ອີງຕາມມາດຕະຖານ ASTM F2912-17, ອົງປະກອບປ່ອງຢ້ຽມທີ່ທົດສອບໄດ້ບັນລຸລະດັບອັນຕະລາຍ H1 ໃນລະດັບມາດຕະຖານ C1. ອຸປະກອນເສີມ Sadev R1006 ທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາບໍ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບ.
ແກ້ວ tempered ທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສານີ້ແມ່ນ "ການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ອ່ອນແອ" ໃນລະບົບ. ເມື່ອແກ້ວແຕກ, TSSA ແລະແຖບປິດປະທັບຕາອ້ອມຂ້າງບໍ່ສາມາດເກັບຮັກສາແກ້ວຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍໄດ້, ເພາະວ່າຊິ້ນແກ້ວຈໍານວນຫນ້ອຍຍັງຄົງຢູ່ໃນວັດສະດຸຊິລິໂຄນ.
ຈາກທັດສະນະຂອງການອອກແບບແລະການປະຕິບັດ, ລະບົບກາວ TSSA ໄດ້ຮັບການພິສູດໃຫ້ການປົກປ້ອງລະດັບສູງໃນອົງປະກອບ facade ລະເບີດໃນລະດັບເບື້ອງຕົ້ນຂອງຕົວຊີ້ວັດການປະຕິບັດການລະເບີດ, ເຊິ່ງໄດ້ຮັບການຍອມຮັບຢ່າງກວ້າງຂວາງຈາກອຸດສາຫະກໍາ. facade ທີ່ໄດ້ຮັບການທົດສອບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າເມື່ອອັນຕະລາຍລະເບີດຢູ່ລະຫວ່າງ 41.4 kPa (6 psi) ແລະ 69 kPa (10 psi), ການປະຕິບັດໃນລະດັບອັນຕະລາຍແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.
ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງການຈັດປະເພດອັນຕະລາຍບໍ່ແມ່ນຍ້ອນຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງກາວທີ່ຊີ້ໃຫ້ເຫັນໂດຍຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງກາວແລະຊິ້ນແກ້ວລະຫວ່າງຂອບເຂດອັນຕະລາຍ. ອີງຕາມການສັງເກດ, ຂະຫນາດຂອງແກ້ວໄດ້ຖືກປັບໃຫ້ເຫມາະສົມເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນການ deflection ເພື່ອປ້ອງກັນ brittleness ເນື່ອງຈາກການຕອບສະຫນອງ shear ເພີ່ມຂຶ້ນໃນການໂຕ້ຕອບຂອງການງໍແລະການຕິດ, ເຊິ່ງເບິ່ງຄືວ່າເປັນປັດໃຈສໍາຄັນໃນການປະຕິບັດ.
ການອອກແບບໃນອະນາຄົດອາດຈະສາມາດຫຼຸດຜ່ອນລະດັບອັນຕະລາຍພາຍໃຕ້ການໂຫຼດທີ່ສູງຂຶ້ນໂດຍການເພີ່ມຄວາມຫນາຂອງແກ້ວ, ການແກ້ໄຂຕໍາແຫນ່ງຂອງຈຸດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຂອບ, ແລະເພີ່ມເສັ້ນຜ່າກາງການຕິດຕໍ່ຂອງກາວ.
[1] ມາດຕະຖານ ASTM F2912-17 ເສັ້ນໃຍແກ້ວມາດຕະຖານ, ລະບົບແກ້ວແລະແກ້ວ Subject to High Altitude Loads, ASTM International, West Conshawken, Pennsylvania, 2017, https://doi.org/10.1520/F2912-17 [2] Hilliard, JRtur, Paris, CJr, Glass and ເທກໂນໂລຍີ Sealant ສໍາລັບລະບົບແກ້ວ”, ASTM STP 638, ASTM International, West Conshooken, Pennsylvania, 1977, ຫນ້າ. 67– 99 ໜ້າ. [3] Zarghamee, MS, TA, Schwartz, ແລະ Gladstone, M. , "ການປະຕິບັດການສັ່ນສະເທືອນຂອງແກ້ວ Silica ໂຄງສ້າງ", ການຜະນຶກໃນອາຄານ, sealant, ແກ້ວແລະເຕັກໂນໂລຊີກັນນ້ໍາ, ປະລິມານ 1. 6. ASTM STP 1286, JC Myers, ບັນນາທິການ, ASTM International, West Conshohocken, 10.9pp. [4] Carbary, LD, “ການທົບທວນຄວາມທົນທານ ແລະປະສິດທິພາບຂອງລະບົບປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວທີ່ມີໂຄງສ້າງຊິລິໂຄນ”, ວັນປະສິດທິພາບຂອງແກ້ວ, Tampere Finland, ເດືອນມິຖຸນາ 2007, ການດໍາເນີນກອງປະຊຸມ, ຫນ້າ 190-193. [5] Schmidt, CM, Schoenherr, WJ, Carbary LD, ແລະ Takish, MS, “ການປະຕິບັດຂອງກາວໂຄງສ້າງ Silicone”, ວິທະຍາສາດລະບົບແກ້ວ, ASTM STP1054, CJ University of Paris, American Society for Testing and Materials, Philadelphia, 1989 [AT2-4], pp. S., Brasseur, M., J. ແລະ Carbary L. D, "ກາວ Silicone ໂຄງສ້າງໂປ່ງໃສສໍາລັບການສ້ອມແຊມ Glazing Dispensing (TSSA) ການປະເມີນເບື້ອງຕົ້ນຂອງຄຸນສົມບັດກົນຈັກແລະຄວາມທົນທານຂອງເຫລໍກ", The Fourth International Durability Symposium “Construction Sealants and Adhesive International, Auguste 1, ວາລະສານ 10” 8, ສະບັບທີ 10 (11 ພະຈິກ 2011 ເດືອນ), JAI 104084, ມີຢູ່ໃນເວັບໄຊທ໌ຕໍ່ໄປນີ້: www.astm.org/DIGITAL_LIBRARY/JOURNALS/JAI/PAGES/JAI104084.htm. [7] Clift, C., Hutley, P., Carbary, LD, ໂຄງສ້າງໂປ່ງໃສກາວຊິລິໂຄນ, ມື້ການປະຕິບັດແກ້ວ, Tampere, ຟິນແລນ, ເດືອນມິຖຸນາ 2011, ການດໍາເນີນກອງປະຊຸມ, ຫນ້າ 650-653. [8] Clift, C., Carbary, LD, Hutley, P., Kimberlain, J., “New Generation Structural Silica Glass” Facade Design and Engineering Journal 2 (2014) 137–161, DOI 10.3233 / FDE-150020 [9]olf Kenneth Sigurd, Si. "ການປະເມີນຜົນຂອງ sealants ຢາງຊິລິໂຄນໃນການອອກແບບຂອງ Bulletproof Windows ແລະກໍາແພງ curtain ໃນອັດຕາການເຄື່ອນຍ້າຍສູງ", ASTM International Magazine, Issue 1. 6. Paper No. 2, ID JAI101953 [10] ASTM C1135-15, ມາດຕະຖານວິທີການທົດສອບມາດຕະຖານສໍາລັບການກໍານົດປະສິດທິພາບຂອງ tensile ຕາເວັນຕົກ, ຄວາມກົດດັນຂອງສາກົນ. Conshhocken, Pennsylvania, 2015, https://doi.org/10.1520/C1135-15 [11] Morgan, T., “Progress in Explosion-proof Bolt-Fixed Glass”, Glass Performance Day, June 2103, meeting minutes, pp. 181-1642M-182 [F. ວິທີການທົດສອບມາດຕະຖານສໍາລັບລະບົບແກ້ວແລະແກ້ວທີ່ຂຶ້ນກັບການໂຫຼດພະລັງງານລົມສູງ, ASTM International, West Conshohocken, Pennsylvania, 2017, https://doi.org/10.1520/F1642_F1642M-17 [13] Wedding, William Chad ແລະ Braden T . Lusk. "ວິທີການໃຫມ່ສໍາລັບການກໍານົດການຕອບສະຫນອງຂອງລະບົບແກ້ວຕ້ານການລະເບີດຕໍ່ການໂຫຼດລະເບີດ." Metric 45.6 (2012): 1471-1479. [14] “ຂໍ້ແນະນຳການສະໝັກໃຈເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນອັນຕະລາຍຈາກການລະເບີດຂອງລະບົບປ່ອງຢ້ຽມແນວຕັ້ງ” AAMA 510-14.