ລະບົບແກ້ວທີ່ມີຈຸດຄົງທີ່ທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມຕ້ອງການສະຖາປັດຕະຍະກໍານີ້ແມ່ນເປັນທີ່ນິຍົມໂດຍສະເພາະຢູ່ໃນທາງເຂົ້າຫນ້າດິນຫຼືພື້ນທີ່ສາທາລະນະ.ຄວາມກ້າວຫນ້າທາງດ້ານເຕັກໂນໂລຢີທີ່ຜ່ານມາໄດ້ອະນຸຍາດໃຫ້ນໍາໃຊ້ກາວທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງເພື່ອຕິດ pumices ຂະຫນາດໃຫຍ່ເຫຼົ່ານີ້ກັບອຸປະກອນເສີມໂດຍບໍ່ຈໍາເປັນຕ້ອງເຈາະຮູໃນແກ້ວ.
ສະຖານທີ່ຫນ້າດິນປົກກະຕິເພີ່ມຄວາມເປັນໄປໄດ້ທີ່ລະບົບຈະຕ້ອງເຮັດຫນ້າທີ່ເປັນຊັ້ນປ້ອງກັນສໍາລັບຜູ້ອາໃສໃນອາຄານ, ແລະຄວາມຕ້ອງການນີ້ເກີນຫຼືເກີນຄວາມຕ້ອງການຂອງການໂຫຼດລົມທົ່ວໄປ.ການທົດສອບບາງຢ່າງໄດ້ຖືກປະຕິບັດໃນລະບົບການແກ້ໄຂຈຸດສໍາລັບການເຈາະ, ແຕ່ບໍ່ແມ່ນວິທີການຜູກມັດ.
ຈຸດປະສົງຂອງບົດຄວາມນີ້ແມ່ນເພື່ອບັນທຶກການທົດສອບການຈໍາລອງໂດຍໃຊ້ທໍ່ຊ໊ອກທີ່ມີຄ່າລະເບີດເພື່ອຈໍາລອງການລະເບີດເພື່ອຈໍາລອງຜົນກະທົບຂອງການໂຫຼດລະເບີດໃນອົງປະກອບໂປ່ງໃສທີ່ຖືກຜູກມັດ.ຕົວແປເຫຼົ່ານີ້ລວມມີການໂຫຼດການລະເບີດທີ່ກໍານົດໂດຍ ASTM F2912 [1], ເຊິ່ງຖືກປະຕິບັດໃນແຜ່ນບາງໆດ້ວຍ sandwich ionomer SGP.ການຄົ້ນຄວ້ານີ້ແມ່ນຄັ້ງທໍາອິດທີ່ມັນສາມາດປະເມີນປະສິດທິພາບການລະເບີດທີ່ມີທ່າແຮງສໍາລັບການທົດສອບຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະການອອກແບບສະຖາປັດຕະຍະກໍາ.ຄັດຕິດອຸປະກອນ TSSA ສີ່ອັນທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 60 ມມ (2.36 ນິ້ວ) ໃສ່ແຜ່ນແກ້ວທີ່ວັດແທກ 1524 x 1524 ມມ (60 ນິ້ວ x 60 ນິ້ວ).
ສີ່ອົງປະກອບທີ່ມີການໂຫຼດເຖິງ 48.3 kPa (7 psi) ຫຼືຕ່ໍາກວ່າບໍ່ໄດ້ທໍາລາຍຫຼືຜົນກະທົບຕໍ່ TSSA ແລະແກ້ວ.ຫ້າອົງປະກອບຖືກໂຫລດພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນສູງກວ່າ 62 kPa (9 psi), ແລະສີ່ຂອງຫ້າອົງປະກອບສະແດງໃຫ້ເຫັນການແຕກຂອງແກ້ວ, ເຮັດໃຫ້ແກ້ວປ່ຽນຈາກການເປີດ.ໃນທຸກກໍລະນີ, TSSA ຍັງຄົງຕິດກັບອຸປະກອນໂລຫະ, ແລະບໍ່ພົບຄວາມຜິດປົກກະຕິ, ການຍຶດຕິດຫຼືການຜູກມັດ.ການທົດສອບໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ, ອີງຕາມຂໍ້ກໍານົດຂອງ AAMA 510-14, ການອອກແບບ TSSA ທີ່ໄດ້ຮັບການທົດສອບສາມາດສະຫນອງລະບົບຄວາມປອດໄພທີ່ມີປະສິດທິພາບພາຍໃຕ້ການໂຫຼດຂອງ 48.3 kPa (7 psi) ຫຼືຕ່ໍາກວ່າ.ຂໍ້​ມູນ​ທີ່​ສ້າງ​ຂຶ້ນ​ຢູ່​ທີ່​ນີ້​ສາ​ມາດ​ຖືກ​ນໍາ​ໃຊ້​ເພື່ອ​ວິ​ສະ​ວະ​ກໍາ​ລະ​ບົບ TSSA ເພື່ອ​ຕອບ​ສະ​ຫນອງ​ການ​ໂຫຼດ​ທີ່​ກໍາ​ນົດ​ໄວ້​.
Jon Kimberlain (Jon Kimberlain) ເປັນຜູ້ຊ່ຽວຊານດ້ານຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂັ້ນສູງຂອງຊິລິໂຄນທີ່ມີປະສິດທິພາບສູງຂອງ Dow Corning.Lawrence D. Carbary (Lawrence D. Carbary) ເປັນນັກວິທະຍາສາດອຸດສາຫະກໍາການກໍ່ສ້າງທີ່ມີປະສິດທິພາບສູງຂອງ Dow Corning ຜູ້ທີ່ເປັນນັກຄົ້ນຄວ້າ Silicon Dow Corning ແລະ ASTM.
ການຕິດຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງຂອງກະດານແກ້ວໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເກືອບ 50 ປີເພື່ອເສີມຂະຫຍາຍຄວາມງາມແລະການປະຕິບັດຂອງອາຄານທີ່ທັນສະໄຫມ [2] [3] [4] [5].ວິທີການສ້ອມແຊມສາມາດເຮັດໃຫ້ກໍາແພງພາຍນອກຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງກ້ຽງມີຄວາມໂປ່ງໃສສູງ.ຄວາມປາຖະຫນາສໍາລັບຄວາມໂປ່ງໃສທີ່ເພີ່ມຂຶ້ນໃນຖາປັດຕະຍະເຮັດໃຫ້ການພັດທະນາແລະການນໍາໃຊ້ຝາຕາຫນ່າງສາຍເຄເບີ້ນແລະຝາພາຍນອກທີ່ສະຫນັບສະຫນູນ bolt.ຕຶກອາຄານທີ່ເປັນຈຸດເດັ່ນທີ່ທ້າທາຍທາງດ້ານສະຖາປັດຕະຍະກຳຈະລວມເອົາເທັກໂນໂລຍີທີ່ທັນສະໄໝໃນທຸກມື້ນີ້ ແລະຕ້ອງປະຕິບັດຕາມລະຫັດ ແລະມາດຕະຖານຄວາມປອດໄພຂອງອາຄານທ້ອງຖິ່ນ.
ກາວຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງໂປ່ງໃສ (TSSA) ໄດ້ຖືກສຶກສາ, ແລະວິທີການສະຫນັບສະຫນູນແກ້ວທີ່ມີສ່ວນແກ້ໄຂ bolt ແທນທີ່ຈະເຈາະຮູໄດ້ຖືກສະເຫນີ [6] [7].ເທກໂນໂລຍີກາວໂປ່ງໃສທີ່ມີຄວາມເຂັ້ມແຂງ, ການຍຶດຫມັ້ນແລະຄວາມທົນທານມີຊຸດຂອງຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບທີ່ອະນຸຍາດໃຫ້ນັກອອກແບບຝາຜ້າມ່ານສາມາດອອກແບບລະບົບການເຊື່ອມຕໍ່ໃນທາງທີ່ເປັນເອກະລັກແລະນະວະນິຍາຍ.
ອຸປະກອນເສີມຮອບ, ສີ່ຫລ່ຽມແລະສາມຫລ່ຽມທີ່ຕອບສະຫນອງຄວາມງາມແລະການປະຕິບັດໂຄງສ້າງແມ່ນງ່າຍຕໍ່ການອອກແບບ.TSSA ໄດ້ຮັບການປິ່ນປົວຮ່ວມກັນກັບແກ້ວ laminated ທີ່ຖືກປຸງແຕ່ງຢູ່ໃນ autoclave.ຫຼັງຈາກເອົາວັດສະດຸອອກຈາກວົງຈອນ autoclave, ການທົດສອບການກວດສອບ 100% ສາມາດສໍາເລັດ.ປະໂຫຍດຂອງການຮັບປະກັນຄຸນນະພາບນີ້ແມ່ນເປັນເອກະລັກຂອງ TSSA ເນື່ອງຈາກວ່າມັນສາມາດສະຫນອງຄໍາຕິຊົມທັນທີກ່ຽວກັບຄວາມສົມບູນຂອງໂຄງສ້າງຂອງການປະກອບ.
ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ຜົນກະທົບ [8] ແລະການດູດຊືມຜົນກະທົບຂອງວັດສະດຸຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງທໍາມະດາໄດ້ຖືກສຶກສາ [9].Wolf et al.ສະໜອງຂໍ້ມູນທີ່ສ້າງຂຶ້ນໂດຍມະຫາວິທະຍາໄລ Stuttgart.ຂໍ້ມູນເຫຼົ່ານີ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ, ເມື່ອປຽບທຽບກັບອັດຕາ strain quasi-static ທີ່ລະບຸໄວ້ໃນ ASTM C1135, ຄວາມເຂັ້ມແຂງ tensile ຂອງວັດສະດຸຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງແມ່ນຢູ່ໃນລະດັບຄວາມເຄັ່ງຕຶງສູງສຸດຂອງ 5m / s (197in / s).ຄວາມເຂັ້ມແຂງແລະການຍືດຕົວເພີ່ມຂຶ້ນ.ຊີ້ໃຫ້ເຫັນຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງຄວາມເຄັ່ງຕຶງແລະຄຸນສົມບັດທາງກາຍະພາບ.
ເນື່ອງຈາກ TSSA ເປັນວັດສະດຸທີ່ມີຄວາມຍືດຫຍຸ່ນສູງທີ່ມີໂມດູນແລະຄວາມເຂັ້ມແຂງສູງກວ່າຊິລິໂຄນໂຄງສ້າງ, ມັນຄາດວ່າຈະປະຕິບັດຕາມການປະຕິບັດທົ່ວໄປດຽວກັນ.ເຖິງແມ່ນວ່າການທົດສອບໃນຫ້ອງທົດລອງທີ່ມີອັດຕາຄວາມເຄັ່ງຕຶງສູງບໍ່ໄດ້ປະຕິບັດ, ມັນສາມາດຄາດຫວັງວ່າອັດຕາຄວາມເຄັ່ງຕຶງສູງໃນການລະເບີດຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມເຂັ້ມແຂງ.
ແກ້ວ bolted ໄດ້​ຮັບ​ການ​ທົດ​ສອບ, ຕອບ​ສະ​ຫນອງ​ມາດ​ຕະ​ຖານ​ການ​ຫຼຸດ​ຜ່ອນ​ການ​ລະ​ເບີດ [11​]​, ແລະ​ໄດ້​ຖືກ​ວາງ​ສະ​ແດງ​ໃນ​ວັນ​ປະ​ຕິ​ບັດ​ແກ້ວ 2013​.ຜົນໄດ້ຮັບທາງດ້ານສາຍຕາສະແດງໃຫ້ເຫັນຢ່າງຈະແຈ້ງກ່ຽວກັບຂໍ້ໄດ້ປຽບຂອງການແກ້ໄຂແກ້ວດ້ວຍກົນຈັກຫຼັງຈາກແກ້ວແຕກ.ສໍາລັບລະບົບທີ່ມີການຕິດກາວອັນບໍລິສຸດ, ນີ້ຈະເປັນການທ້າທາຍ.
ກອບແມ່ນເຮັດດ້ວຍຊ່ອງເຫຼັກມາດຕະຖານອາເມລິກາທີ່ມີຂະຫນາດຂອງຄວາມເລິກ 151mm x 48.8 mm width x 5.08mm web thickness (6” x 1.92” x 0.20”), ປົກກະຕິແລ້ວເອີ້ນວ່າ C 6” x 8.2# slot.ຊ່ອງ C ຖືກເຊື່ອມເຂົ້າກັນຢູ່ມຸມ, ແລະສ່ວນສາມຫລ່ຽມຫນາ 9 ມມ (0.375 ນິ້ວ) ຖືກເຊື່ອມຢູ່ມຸມ, ຕັ້ງກັບຄືນໄປບ່ອນຈາກດ້ານຂອງກອບ.ຂຸມ 18 ມມ (0.71 ນິ້ວ) ໄດ້ຖືກເຈາະຢູ່ໃນແຜ່ນເພື່ອໃຫ້ bolt ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 14 ມມ (0.55″) ເຂົ້າໄປໃນມັນໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍ.
ອຸປະກອນເສີມໂລຫະ TSSA ທີ່ມີເສັ້ນຜ່າກາງ 60 ມມ (2.36 ນິ້ວ) ແມ່ນ 50 ມມ (2 ນິ້ວ) ຈາກແຕ່ລະມຸມ.ນຳໃຊ້ສີ່ສ່ວນໃສ່ກັບແກ້ວແຕ່ລະອັນເພື່ອເຮັດໃຫ້ທຸກຢ່າງສົມມາດ.ຄຸນລັກສະນະທີ່ເປັນເອກະລັກຂອງ TSSA ແມ່ນວ່າມັນສາມາດຖືກວາງໄວ້ໃກ້ກັບຂອບຂອງແກ້ວ.ອຸປະກອນເສີມການເຈາະສໍາລັບການແກ້ໄຂກົນຈັກໃນແກ້ວມີຂະຫນາດສະເພາະທີ່ເລີ່ມຕົ້ນຈາກຂອບ, ເຊິ່ງຕ້ອງຖືກລວມເຂົ້າໃນການອອກແບບແລະຕ້ອງໄດ້ຮັບການເຈາະກ່ອນທີ່ຈະ tempering.
ຂະຫນາດທີ່ໃກ້ຊິດກັບແຂບປັບປຸງຄວາມໂປ່ງໃສຂອງລະບົບສໍາເລັດຮູບ, ແລະໃນເວລາດຽວກັນຫຼຸດຜ່ອນການຍຶດຕິດຂອງດາວຮ່ວມກັນເນື່ອງຈາກ torque ຕ່ໍາກ່ຽວກັບການຮ່ວມ star ປົກກະຕິ.ແກ້ວທີ່ເລືອກສໍາລັບໂຄງການນີ້ແມ່ນສອງຊັ້ນ 6mm (1/4″) tempered ໂປ່ງໃສ 1524mm x 1524mm (5′x 5′) laminated ກັບ Sentry Glass Plus (SGP) ຮູບເງົາປານກາງ ionomer 1.52mm (0.060) “).
ແຜ່ນ TSSA ໜາ 1 ມມ (0.040 ນິ້ວ) ຖືກນຳໄປໃຊ້ກັບແຜ່ນເຫຼັກສະແຕນເລດທີ່ມີເສັ້ນຜ່າສູນກາງ 60 ມມ (2.36 ນິ້ວ).primer ຖືກອອກແບບມາເພື່ອປັບປຸງຄວາມທົນທານຂອງການຍຶດຕິດກັບສະແຕນເລດແລະເປັນສ່ວນປະສົມຂອງ silane ແລະ titanate ໃນສານລະລາຍ.ແຜ່ນໂລຫະຖືກກົດດັນກັບແກ້ວດ້ວຍແຮງວັດແທກຂອງ 0.7 MPa (100 psi) ສໍາລັບຫນຶ່ງນາທີເພື່ອໃຫ້ wetting ແລະຕິດຕໍ່.ວາງອົງປະກອບໃນ autoclave ທີ່ເຖິງ 11.9 Bar (175 psi) ແລະ 133 C° (272°F) ເພື່ອໃຫ້ TSSA ສາມາດບັນລຸເວລາແຊ່ 30 ນາທີທີ່ຕ້ອງການສໍາລັບການຮັກສາແລະການຜູກມັດໃນ autoclave.
ຫຼັງຈາກ autoclave ສໍາເລັດແລະເຮັດຄວາມເຢັນ, ກວດເບິ່ງແຕ່ລະ TSSA fitting ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນແຫນ້ນມັນໃຫ້ 55Nm (40.6 ຟຸດປອນ) ເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນການໂຫຼດມາດຕະຖານຂອງ 1.3 MPa (190 psi).ອຸປະກອນເສີມສຳລັບ TSSA ແມ່ນສະໜອງໃຫ້ໂດຍ Sadev ແລະຖືກລະບຸວ່າເປັນອຸປະກອນເສີມ TSSA R1006.
ປະກອບຕົວຫຼັກຂອງອຸປະກອນເສີມໃສ່ແຜ່ນປິ່ນປົວຢູ່ເທິງແກ້ວແລະຫຼຸດລົງມັນເຂົ້າໄປໃນກອບເຫຼັກ.ປັບ​ແລະ​ແກ້​ໄຂ​ຫມາກ​ໄມ້​ກ່ຽວ​ກັບ​ການ​ສະ​ຫງວນ​ເພື່ອ​ໃຫ້​ແກ້ວ​ພາຍ​ນອກ​ແມ່ນ flush ກັບ​ຂ້າງ​ນອກ​ຂອງ​ໂຄງ​ເຫຼັກ​ໄດ້​.ຂໍ້ຕໍ່ 13 ມມ x 13 ມມ (1/2″ x½”) ອ້ອມຮອບແກ້ວແມ່ນຜະນຶກເຂົ້າກັນດ້ວຍໂຄງສ້າງສອງສ່ວນຂອງຊິລິໂຄນເພື່ອໃຫ້ການທົດສອບການໂຫຼດຄວາມກົດດັນສາມາດເລີ່ມຕົ້ນໃນມື້ຕໍ່ມາ.
ການ​ທົດ​ສອບ​ໄດ້​ດຳ​ເນີນ​ໄປ​ດ້ວຍ​ທໍ່​ຊ໊ອກ​ຢູ່​ຫ້ອງ​ທົດ​ລອງ​ຄົ້ນ​ຄວ້າ​ລະ​ເບີດ​ຢູ່​ມະ​ຫາ​ວິ​ທະ​ຍາ​ໄລ Kentucky.ທໍ່ດູດຊ໊ອກແມ່ນປະກອບດ້ວຍຮ່າງກາຍເຫຼັກເສີມ, ເຊິ່ງສາມາດຕິດຕັ້ງຫນ່ວຍງານໄດ້ເຖິງ 3.7mx 3.7m ໃນໃບຫນ້າ.
ທໍ່ຜົນກະທົບແມ່ນຂັບເຄື່ອນໂດຍການວາງລະເບີດຕາມຄວາມຍາວຂອງທໍ່ລະເບີດເພື່ອຈໍາລອງໄລຍະທາງບວກແລະທາງລົບຂອງເຫດການລະເບີດ [12] [13].ເອົາກອບແກ້ວແລະກອບເຫຼັກທັງຫມົດເຂົ້າໄປໃນທໍ່ດູດຊ໊ອກສໍາລັບການທົດສອບ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 4.
ເຊັນເຊີຄວາມກົດດັນສີ່ຕົວຖືກຕິດຕັ້ງຢູ່ໃນທໍ່ຊ໊ອກ, ດັ່ງນັ້ນຄວາມກົດດັນແລະກໍາມະຈອນສາມາດວັດແທກໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງ.ສອງກ້ອງວິດີໂອດິຈິຕອນແລະກ້ອງຖ່າຍຮູບ SLR ດິຈິຕອນໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອບັນທຶກການທົດສອບ.
ກ້ອງຖ່າຍຮູບຄວາມໄວສູງ MREL Ranger HR ທີ່ຕັ້ງຢູ່ໃກ້ກັບປ່ອງຢ້ຽມນອກທໍ່ຊ໊ອກໄດ້ບັນທຶກການທົດສອບຢູ່ທີ່ 500 ເຟຣມຕໍ່ວິນາທີ.ຕັ້ງບັນທຶກເລເຊີ deflection 20 kHz ຢູ່ໃກ້ກັບປ່ອງຢ້ຽມເພື່ອວັດແທກການ deflection ຢູ່ໃຈກາງຂອງປ່ອງຢ້ຽມ.
ສີ່ອົງປະກອບກອບໄດ້ຖືກທົດສອບເກົ້າເທື່ອໃນຈໍານວນທັງຫມົດ.ຖ້າແກ້ວບໍ່ອອກຈາກການເປີດ, ທົດສອບອົງປະກອບໃຫມ່ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນແລະຜົນກະທົບທີ່ສູງຂຶ້ນ.ໃນ​ແຕ່​ລະ​ກໍ​ລະ​ນີ​, ຄວາມ​ກົດ​ດັນ​ເປົ້າ​ຫມາຍ​ແລະ impulse ແລະ​ຂໍ້​ມູນ​ການ​ປ່ຽນ​ຮູບ​ພາບ​ແກ້ວ​ແມ່ນ​ໄດ້​ຖືກ​ບັນ​ທຶກ​ໄວ້​.ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ແຕ່ລະການທົດສອບຍັງຖືກຈັດອັນດັບຕາມ AAMA 510-14 [ຄູ່ມືການສະຫມັກໃຈຂອງລະບົບ Festestration ສໍາລັບການຫຼຸດຜ່ອນຄວາມສ່ຽງຕໍ່ການລະເບີດ].
ດັ່ງທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ຂ້າງເທິງ, ສີ່ປະກອບກອບໄດ້ຖືກທົດສອບຈົນກ່ວາແກ້ວໄດ້ຖືກໂຍກຍ້າຍອອກຈາກການເປີດພອດລະເບີດ.ເປົ້າຫມາຍຂອງການທົດສອບຄັ້ງທໍາອິດແມ່ນເພື່ອບັນລຸ 69 kPa ຢູ່ທີ່ກໍາມະຈອນຂອງ 614 kPa-ms (10 psi A 89 psi-msec).ພາຍໃຕ້ການໂຫຼດທີ່ນໍາໃຊ້, ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວໄດ້ແຕກຫັກແລະປ່ອຍອອກມາຈາກກອບ.ອຸປະກອນເສີມຈຸດ Sadev ເຮັດໃຫ້ TSSA ຕິດກັບແກ້ວທີ່ແຕກຫັກ.ເມື່ອ​ແກ້ວ​ທີ່​ແຂງ​ແລ້ວ​ແຕກ​ອອກ, ແກ້ວ​ໄດ້​ປະ​ອອກ​ຈາກ​ການ​ເປີດ​ຫຼັງ​ຈາກ​ການ​ໂກນ​ຂອງ​ປະ​ມານ 100 ມມ (4 ນິ້ວ).
ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ກອບ 2 ໄດ້ຖືກທົດສອບ 3 ຄັ້ງ.ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມລົ້ມເຫຼວບໍ່ໄດ້ເກີດຂຶ້ນຈົນກ່ວາຄວາມກົດດັນໄດ້ບັນລຸ 69 kPa (10 psi).ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 44.3 kPa (6.42 psi) ແລະ 45.4 kPa (6.59 psi) ຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງອົງປະກອບ.ພາຍໃຕ້ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 62 kPa (9 psi), ການເຫນັງຕີງຂອງແກ້ວເຮັດໃຫ້ເກີດການແຕກ, ເຮັດໃຫ້ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວຢູ່ໃນບ່ອນເປີດ.ອຸປະກອນເສີມ TSSA ທັງໝົດແມ່ນຕິດດ້ວຍແກ້ວທີ່ແຕກຫັກ, ຄືກັນກັບໃນຮູບ 7.
ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງ, ກອບ 3 ໄດ້ຖືກທົດສອບສອງຄັ້ງ.ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມລົ້ມເຫຼວບໍ່ໄດ້ເກີດຂຶ້ນຈົນກ່ວາຄວາມກົດດັນບັນລຸເປົ້າຫມາຍ 69 kPa (10 psi).ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 48.4 kPa (7.03) psi ຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງອົງປະກອບ.ການເກັບກຳຂໍ້ມູນບໍ່ອະນຸຍາດໃຫ້ມີການເໜັງຕີງ, ແຕ່ການສັງເກດດ້ວຍສາຍຕາຈາກວິດີໂອໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການເໜັງຕີງຂອງກອບ 2 ທົດສອບ 3 ແລະ ເຟຣມ 4 ທົດສອບ 7 ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນ.ພາຍໃຕ້ການວັດແທກຄວາມກົດດັນຂອງ 64 kPa (9.28 psi), ການເຫນັງຕີງຂອງແກ້ວວັດແທກຢູ່ທີ່ 190.5 ມມ (7.5″) ເຮັດໃຫ້ເກີດການແຕກຫັກ, ເຮັດໃຫ້ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວຢູ່ໃນບ່ອນເປີດ.ອຸປະກອນເສີມ TSSA ທັງໝົດແມ່ນຕິດດ້ວຍແກ້ວທີ່ແຕກຫັກ, ຄືກັນກັບຮູບ 7 .
ດ້ວຍການໂຫຼດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງເພີ່ມຂຶ້ນ, ກອບ 4 ໄດ້ຖືກທົດສອບ 3 ເທື່ອ.ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມລົ້ມເຫລວບໍ່ໄດ້ເກີດຂື້ນຈົນກ່ວາຄວາມກົດດັນບັນລຸເປົ້າຫມາຍ 10 psi ເປັນຄັ້ງທີສອງ.ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ 46.8 kPa (6.79) ແລະ 64.9 kPa (9.42 psi) ຈະບໍ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄວາມສົມບູນຂອງອົງປະກອບ.ໃນການທົດສອບ #8, ແກ້ວໄດ້ຖືກວັດແທກໃຫ້ງໍ 100 ມມ (4 ນິ້ວ).ຄາດວ່າການໂຫຼດນີ້ຈະເຮັດໃຫ້ແກ້ວແຕກ, ແຕ່ຈຸດຂໍ້ມູນອື່ນໆສາມາດໄດ້ຮັບ.
ໃນການທົດສອບ #9, ຄວາມກົດດັນທີ່ວັດແທກໄດ້ຂອງ 65.9 kPa (9.56 psi) deflected ແກ້ວໂດຍ 190.5 ມມ (7.5″) ແລະເຮັດໃຫ້ເກີດການແຕກຫັກ, ເຮັດໃຫ້ປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວຢູ່ໃນເປີດ.ອຸປະກອນເສີມ TSSA ທັງຫມົດແມ່ນຕິດຢູ່ກັບແກ້ວ tempered ທີ່ແຕກຫັກດຽວກັນໃນຮູບ 7 ໃນທຸກກໍລະນີ, ອຸປະກອນເສີມສາມາດຖອດອອກຈາກກອບເຫຼັກໄດ້ຢ່າງງ່າຍດາຍໂດຍບໍ່ມີຄວາມເສຍຫາຍທີ່ຊັດເຈນ.
TSSA ສໍາລັບແຕ່ລະການທົດສອບຍັງບໍ່ປ່ຽນແປງ.ຫຼັງຈາກການທົດສອບ, ເມື່ອແກ້ວຍັງ intact, ບໍ່ມີການປ່ຽນແປງສາຍຕາໃນ TSSA.ວິດີໂອຄວາມໄວສູງສະແດງໃຫ້ເຫັນແກ້ວແຕກຢູ່ຈຸດກາງຂອງ span ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນອອກຈາກການເປີດ.
ຈາກການປຽບທຽບຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງແກ້ວແລະບໍ່ລົ້ມເຫຼວໃນຮູບ 8 ແລະຮູບ 9, ມັນເປັນທີ່ຫນ້າສົນໃຈທີ່ສັງເກດວ່າຮູບແບບການແຕກຫັກຂອງແກ້ວເກີດຂື້ນຢູ່ໄກຈາກຈຸດທີ່ຕິດຄັດ, ເຊິ່ງຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າສ່ວນທີ່ບໍ່ຕິດກັນຂອງແກ້ວໄດ້ເຖິງຈຸດໂຄ້ງ, ເຊິ່ງ. ກໍາລັງເຂົ້າໃກ້ຢ່າງໄວວາ ຈຸດຜົນຜະລິດຂອງແກ້ວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຂື້ນກັບສ່ວນທີ່ຍັງຕິດຢູ່.
ນີ້ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າໃນລະຫວ່າງການທົດສອບ, ແຜ່ນທີ່ແຕກຫັກໃນພາກສ່ວນເຫຼົ່ານີ້ມີແນວໂນ້ມທີ່ຈະເຄື່ອນຍ້າຍພາຍໃຕ້ກໍາລັງ shear.ການລວມເອົາຫຼັກການນີ້ແລະການສັງເກດເຫັນວ່າຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວເບິ່ງຄືວ່າເປັນການຝັງຕົວຂອງຄວາມຫນາຂອງແກ້ວໃນການໂຕ້ຕອບຂອງກາວ, ຍ້ອນວ່າການໂຫຼດທີ່ກໍານົດໄວ້ເພີ່ມຂຶ້ນ, ການປະຕິບັດຄວນໄດ້ຮັບການປັບປຸງໂດຍການເພີ່ມຄວາມຫນາຂອງແກ້ວຫຼືການຄວບຄຸມການ deflection ໂດຍວິທີອື່ນ.
ການທົດສອບ 8 ຂອງກອບ 4 ແມ່ນຄວາມແປກໃຈທີ່ຫນ້າພໍໃຈໃນສະຖານທີ່ທົດສອບ.ເຖິງແມ່ນວ່າແກ້ວບໍ່ເສຍຫາຍເພື່ອໃຫ້ກອບສາມາດທົດສອບອີກເທື່ອຫນຶ່ງ, TSSA ແລະແຖບປິດປະທັບຕາອ້ອມຂ້າງຍັງສາມາດຮັກສາການໂຫຼດຂະຫນາດໃຫຍ່ນີ້.ລະບົບ TSSA ໃຊ້ສີ່ຕິດ 60mm ເພື່ອສະຫນັບສະຫນູນແກ້ວ.ການໂຫຼດພະລັງງານລົມທີ່ອອກແບບແມ່ນການໂຫຼດສົດແລະຖາວອນ, ທັງຢູ່ທີ່ 2.5 kPa (50 psf).ນີ້ແມ່ນການອອກແບບປານກາງ, ມີຄວາມໂປ່ງໃສທາງສະຖາປັດຕະຍະກໍາທີ່ເຫມາະສົມ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນການໂຫຼດສູງທີ່ສຸດ, ແລະ TSSA ຍັງຄົງຢູ່.
ການສຶກສານີ້ໄດ້ຖືກດໍາເນີນເພື່ອກໍານົດວ່າການຍຶດຕິດຂອງລະບົບແກ້ວມີບາງອັນຕະລາຍຫຼືຂໍ້ບົກພ່ອງໃນຂໍ້ກໍານົດຂອງລະດັບຕ່ໍາສໍາລັບການປະຕິບັດການລະເບີດດິນຊາຍ.ແນ່ນອນ, ລະບົບອຸປະກອນເສີມ TSSA 60 ມມທີ່ງ່າຍດາຍແມ່ນຕິດຕັ້ງຢູ່ໃກ້ກັບຂອບຂອງແກ້ວແລະມີການປະຕິບັດຈົນກ່ວາແກ້ວແຕກ.ເມື່ອແກ້ວຖືກອອກແບບເພື່ອຕ້ານການແຕກຫັກ, TSSA ແມ່ນວິທີການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ມີປະສິດຕິພາບທີ່ສາມາດສະຫນອງການປົກປ້ອງລະດັບທີ່ແນ່ນອນໃນຂະນະທີ່ຮັກສາຄວາມຕ້ອງການຂອງອາຄານສໍາລັບຄວາມໂປ່ງໃສແລະເປີດ.
ອີງຕາມມາດຕະຖານ ASTM F2912-17, ອົງປະກອບປ່ອງຢ້ຽມທີ່ທົດສອບໄດ້ບັນລຸລະດັບອັນຕະລາຍ H1 ໃນລະດັບມາດຕະຖານ C1.ອຸປະກອນເສີມ Sadev R1006 ທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາບໍ່ໄດ້ຮັບຜົນກະທົບ.
ແກ້ວ tempered ທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສານີ້ແມ່ນ "ການເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ອ່ອນແອ" ໃນລະບົບ.ເມື່ອແກ້ວແຕກ, TSSA ແລະແຖບປິດປະທັບຕາອ້ອມຂ້າງບໍ່ສາມາດເກັບຮັກສາແກ້ວຈໍານວນຫຼວງຫຼາຍໄດ້, ເພາະວ່າຊິ້ນແກ້ວຈໍານວນຫນ້ອຍຍັງຄົງຢູ່ໃນວັດສະດຸຊິລິໂຄນ.
ຈາກທັດສະນະຂອງການອອກແບບແລະການປະຕິບັດ, ລະບົບກາວ TSSA ໄດ້ຮັບການພິສູດໃຫ້ການປົກປ້ອງລະດັບສູງໃນອົງປະກອບ facade ລະເບີດໃນລະດັບເບື້ອງຕົ້ນຂອງຕົວຊີ້ວັດການປະຕິບັດການລະເບີດ, ເຊິ່ງໄດ້ຮັບການຍອມຮັບຢ່າງກວ້າງຂວາງໂດຍອຸດສາຫະກໍາ.facade ທີ່ທົດສອບໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າໃນເວລາທີ່ອັນຕະລາຍລະເບີດຢູ່ລະຫວ່າງ 41.4 kPa (6 psi) ແລະ 69 kPa (10 psi), ການປະຕິບັດໃນລະດັບອັນຕະລາຍແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ.
ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ມັນເປັນສິ່ງສໍາຄັນທີ່ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງການຈັດປະເພດອັນຕະລາຍບໍ່ແມ່ນຍ້ອນຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງກາວທີ່ຊີ້ໃຫ້ເຫັນໂດຍຮູບແບບຄວາມລົ້ມເຫຼວຂອງກາວແລະຊິ້ນແກ້ວລະຫວ່າງຂອບເຂດອັນຕະລາຍ.ອີງຕາມການສັງເກດ, ຂະຫນາດຂອງແກ້ວໄດ້ຖືກປັບໃຫ້ເຫມາະສົມເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນການ deflection ເພື່ອປ້ອງກັນ brittleness ເນື່ອງຈາກການຕອບສະຫນອງ shear ເພີ່ມຂຶ້ນໃນການໂຕ້ຕອບຂອງການງໍແລະການຕິດ, ເຊິ່ງເບິ່ງຄືວ່າເປັນປັດໃຈສໍາຄັນໃນການປະຕິບັດ.
ການອອກແບບໃນອະນາຄົດອາດຈະສາມາດຫຼຸດຜ່ອນລະດັບອັນຕະລາຍພາຍໃຕ້ການໂຫຼດທີ່ສູງຂຶ້ນໂດຍການເພີ່ມຄວາມຫນາຂອງແກ້ວ, ການແກ້ໄຂຕໍາແຫນ່ງຂອງຈຸດທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບຂອບ, ແລະເພີ່ມເສັ້ນຜ່າກາງການຕິດຕໍ່ຂອງກາວ.
[1] ມາດຕະຖານ ASTM F2912-17 ເສັ້ນໄຍແກ້ວມາດຕະຖານ, ລະບົບແກ້ວແລະແກ້ວ Subject to High Altitude Loads, ASTM International, West Conshawken, Pennsylvania, 2017, https://doi.org/10.1520/F2912-17 [2] Hilliard, JR, Paris, CJ ແລະ Peterson, CO, Jr., “ແກ້ວປະທັບຕາໂຄງສ້າງ, ເທກໂນໂລຍີການປະທັບຕາສໍາລັບລະບົບແກ້ວ”, ASTM STP 638, ASTM International, West Conshooken, Pennsylvania, 1977, ຫນ້າ.67– 99 ໜ້າ.[3] Zarghamee, MS, TA, Schwartz, ແລະ Gladstone, M. , "ການປະຕິບັດການສັ່ນສະເທືອນຂອງແກ້ວ Silica ໂຄງສ້າງ", ການຜະນຶກໃນອາຄານ, sealant, ແກ້ວແລະເຕັກໂນໂລຊີກັນນ້ໍາ, ປະລິມານ 1. 6. ASTM STP 1286, JC Myers, ບັນນາທິການ, ASTM International, West Conshohocken, Pennsylvania, 1996, ຫນ້າ 46-59.[4] Carbary, LD, “ການທົບທວນຄວາມທົນທານ ແລະປະສິດທິພາບຂອງລະບົບປ່ອງຢ້ຽມແກ້ວທີ່ມີໂຄງສ້າງຊິລິໂຄນ”, ວັນປະສິດທິພາບຂອງແກ້ວ, Tampere Finland, ເດືອນມິຖຸນາ 2007, ການດໍາເນີນກອງປະຊຸມ, ຫນ້າ 190-193.[5] Schmidt, CM, Schoenherr, WJ, Carbary LD, ແລະ Takish, MS, "ການປະຕິບັດຂອງກາວໂຄງສ້າງ Silicone", ວິທະຍາສາດລະບົບແກ້ວ, ASTM STP1054, CJ University of Paris, ສະມາຄົມອາເມລິກາສໍາລັບການທົດສອບແລະວັດສະດຸ, Philadelphia, 1989 ປີ, pp. 22-45 [6] Wolf, AT, Sitte, S., Brasseur, M., J. ແລະ Carbary L. D, “ກາວ Silicone ໂຄງສ້າງໂປ່ງໃສສໍາລັບການ Fixing Glazing Dispensing (TSSA) ການປະເມີນເບື້ອງຕົ້ນຂອງກົນຈັກ. ຄຸນສົມບັດແລະຄວາມທົນທານຂອງເຫຼັກກ້າ”, ກອງປະຊຸມສາກົນດ້ານຄວາມທົນທານທີ່ສີ່ “ການປະທັບຕາການກໍ່ສ້າງ ແລະກາວ”, ASTM International Magazine, ຈັດພີມມາອອນໄລນ໌, ສິງຫາ 2011, ສະບັບທີ 8, ສະບັບທີ 10 (11 ພະຈິກ 2011 ເດືອນ), JAI 104084, ມີຢູ່ໃນເວັບໄຊທ໌ຕໍ່ໄປນີ້ : www.astm.org/DIGITAL_LIBRARY/JOURNALS/JAI/PAGES/JAI104084.htm.[7] Clift, C., Hutley, P., Carbary, LD, ໂຄງສ້າງໂປ່ງໃສກາວຊິລິໂຄນ, ມື້ການປະຕິບັດແກ້ວ, Tampere, ຟິນແລນ, ເດືອນມິຖຸນາ 2011, ການດໍາເນີນກອງປະຊຸມ, ຫນ້າ 650-653.[8] Clift, C., Carbary, LD, Hutley, P., Kimberlain, J., “New Generation Structural Silica Glass” Facade Design and Engineering Journal 2 (2014) 137–161, DOI 10.3233 / FDE-150020 [ 9 ] Kenneth Yarosh, Andreas T. Wolf, ແລະ Sigurd Sitte “ການປະເມີນການປະທັບຕາຢາງຊິລິໂຄນໃນການອອກແບບຂອງ Windows ປ້ອງກັນລູກປືນ ແລະຝາຜ້າມ່ານໃນອັດຕາເຄື່ອນທີ່ສູງ”, ASTM International Magazine, Issue 1. 6. Paper No. 2, ID JAI101953 [ 10] ASTM C1135-15, ວິທີການທົດສອບມາດຕະຖານສໍາລັບການກໍານົດປະສິດທິພາບການຍຶດເກາະຂອງໂຄງສ້າງ, ASTM International, West Conshohocken, Pennsylvania, 2015, https://doi.org/10.1520/C1135-15, T11. , “Progress in Explosion-proof Bolt-Fixed Glass”, ວັນປະສິດທິພາບຂອງແກ້ວ, ເດືອນມິຖຸນາ 2103, ກອງປະຊຸມນາທີ, pp. 181-182 [12] ASTM F1642 / F1642M-17 ວິທີການທົດສອບມາດຕະຖານສໍາລັບລະບົບແກ້ວແລະແກ້ວທີ່ຂຶ້ນກັບການໂຫຼດພະລັງງານລົມສູງ. , ASTM International, West Conshohocken, Pennsylvania, 2017, https://doi.org/10.1520/F1642_F1642M-17 [13] Wedding, William Chad ແລະ Braden T .Lusk."ວິທີການໃຫມ່ສໍາລັບການກໍານົດການຕອບສະຫນອງຂອງລະບົບແກ້ວຕ້ານການລະເບີດຕໍ່ການໂຫຼດລະເບີດ."Metric 45.6 (2012): 1471-1479.[14] “ຂໍ້ແນະນຳການສະໝັກໃຈເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນອັນຕະລາຍຈາກການລະເບີດຂອງລະບົບປ່ອງຢ້ຽມແນວຕັ້ງ” AAMA 510-14.