ระบบกระจกแบบจุดคงที่ซึ่งตรงตามข้อกำหนดทางสถาปัตยกรรมนี้ได้รับความนิยมเป็นพิเศษในทางเข้าภาคพื้นดินหรือพื้นที่สาธารณะความก้าวหน้าทางเทคโนโลยีล่าสุดทำให้สามารถใช้กาวที่มีความแข็งแรงสูงเป็นพิเศษเพื่อติดหินภูเขาไฟขนาดใหญ่เหล่านี้เข้ากับอุปกรณ์เสริมโดยไม่จำเป็นต้องเจาะรูในแก้ว
ตำแหน่งภาคพื้นดินโดยทั่วไปจะเพิ่มความเป็นไปได้ที่ระบบจะต้องทำหน้าที่เป็นชั้นป้องกันสำหรับผู้ใช้ในอาคาร และข้อกำหนดนี้เกินหรือเกินกว่าข้อกำหนดด้านแรงลมทั่วไปมีการทดสอบบางอย่างกับระบบการยึดจุดสำหรับการเจาะ แต่ไม่ได้ดำเนินการกับวิธีการยึดติด
วัตถุประสงค์ของบทความนี้คือเพื่อบันทึกการทดสอบจำลองโดยใช้ท่อช็อตที่มีประจุระเบิดเพื่อจำลองการระเบิดเพื่อจำลองผลกระทบของแรงระเบิดบนส่วนประกอบโปร่งใสที่ประสานกันตัวแปรเหล่านี้รวมถึงภาระการระเบิดที่กำหนดโดย ASTM F2912 [1] ซึ่งดำเนินการบนแผ่นบางที่มีแซนด์วิชไอโอโนเมอร์ SGPงานวิจัยนี้เป็นครั้งแรกที่สามารถวัดปริมาณประสิทธิภาพการระเบิดที่อาจเกิดขึ้นสำหรับการทดสอบขนาดใหญ่และการออกแบบสถาปัตยกรรมติดอุปกรณ์ TSSA สี่ชิ้นที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 มม. (2.36 นิ้ว) เข้ากับแผ่นกระจกขนาด 1524 x 1524 มม. (60 นิ้ว x 60 นิ้ว)
ส่วนประกอบทั้งสี่ที่โหลดได้ถึง 48.3 kPa (7 psi) หรือต่ำกว่าไม่สร้างความเสียหายหรือส่งผลกระทบต่อ TSSA และกระจกโหลดส่วนประกอบ 5 ชิ้นภายใต้ความดันที่สูงกว่า 62 kPa (9 psi) และส่วนประกอบ 4 ใน 5 ชิ้นแสดงการแตกของกระจก ส่งผลให้กระจกเคลื่อนออกจากช่องเปิดในทุกกรณี TSSA ยังคงติดอยู่กับฟิตติ้งโลหะ และไม่พบการทำงานผิดปกติ การยึดเกาะ หรือการยึดเกาะการทดสอบแสดงให้เห็นว่า ตามข้อกำหนดของ AAMA 510-14 การออกแบบ TSSA ที่ทดสอบแล้วสามารถให้ระบบความปลอดภัยที่มีประสิทธิภาพภายใต้โหลด 48.3 kPa (7 psi) หรือต่ำกว่าข้อมูลที่สร้างขึ้นที่นี่สามารถใช้เพื่อออกแบบระบบ TSSA เพื่อให้ตรงตามโหลดที่ระบุ
Jon Kimberlain (จอน คิมเบอร์เลน) เป็นผู้เชี่ยวชาญด้านการใช้งานขั้นสูงของซิลิโคนประสิทธิภาพสูงของ Dow CorningLawrence D. Carbary (Lawrence D. Carbary) เป็นนักวิทยาศาสตร์อุตสาหกรรมการก่อสร้างประสิทธิภาพสูงของ Dow Corning ซึ่งเป็นนักวิจัยด้านซิลิโคนและ ASTM ของ Dow Corning
ซิลิโคนยึดติดโครงสร้างของแผงกระจกถูกนำมาใช้มาเกือบ 50 ปีเพื่อเพิ่มความสวยงามและประสิทธิภาพของอาคารสมัยใหม่ [2] [3] [4] [5]วิธีการยึดสามารถทำให้ผนังภายนอกต่อเนื่องเรียบเนียนและมีความโปร่งใสสูงความปรารถนาที่จะเพิ่มความโปร่งใสในสถาปัตยกรรมนำไปสู่การพัฒนาและการใช้ผนังตาข่ายเคเบิลและผนังด้านนอกที่รองรับสลักเกลียวอาคารสำคัญที่มีความท้าทายทางสถาปัตยกรรมจะรวมเทคโนโลยีสมัยใหม่ในปัจจุบัน และต้องปฏิบัติตามรหัสและมาตรฐานอาคารและความปลอดภัยในท้องถิ่น
มีการศึกษากาวซิลิโคนโครงสร้างโปร่งใส (TSSA) และได้เสนอวิธีการรองรับกระจกด้วยชิ้นส่วนยึดสลักเกลียวแทนการเจาะรู [6] [7]เทคโนโลยีกาวใสที่มีความแข็งแรง การยึดเกาะ และความทนทาน มีคุณสมบัติทางกายภาพหลายประการ ซึ่งช่วยให้นักออกแบบผนังม่านสามารถออกแบบระบบเชื่อมต่อด้วยวิธีที่มีเอกลักษณ์และแปลกใหม่
อุปกรณ์เสริมทรงกลม สี่เหลี่ยม และสามเหลี่ยมที่ตอบสนองความสวยงามและประสิทธิภาพของโครงสร้างนั้นออกแบบได้ง่ายTSSA ได้รับการบ่มร่วมกับกระจกลามิเนตที่ถูกแปรรูปในหม้อนึ่งความดันหลังจากนำวัสดุออกจากวงจรการนึ่งฆ่าเชื้อแล้ว การทดสอบเพื่อยืนยัน 100% จึงจะเสร็จสมบูรณ์ข้อได้เปรียบด้านการประกันคุณภาพนี้เป็นลักษณะเฉพาะของ TSSA เนื่องจากสามารถให้ผลตอบรับได้ทันทีเกี่ยวกับความสมบูรณ์ของโครงสร้างของชุดประกอบ
มีการศึกษาความต้านทานแรงกระแทก [8] และการดูดซับแรงกระแทกของวัสดุซิลิโคนโครงสร้างทั่วไป [9]หมาป่าและคณะให้ข้อมูลที่สร้างโดยมหาวิทยาลัยสตุ๊ตการ์ทข้อมูลเหล่านี้แสดงให้เห็นว่า เมื่อเปรียบเทียบกับอัตราความเครียดกึ่งสถิตที่ระบุใน ASTM C1135 ความต้านทานแรงดึงของวัสดุซิลิโคนเชิงโครงสร้างอยู่ที่อัตราความเครียดสูงสุดที่ 5 เมตร/วินาที (197 นิ้ว/วินาที)ความแข็งแรงและการยืดตัวเพิ่มขึ้นบ่งชี้ความสัมพันธ์ระหว่างความเครียดและคุณสมบัติทางกายภาพ
เนื่องจาก TSSA เป็นวัสดุที่มีความยืดหยุ่นสูงซึ่งมีโมดูลัสและความแข็งแรงสูงกว่าซิลิโคนโครงสร้าง จึงคาดว่าจะมีประสิทธิภาพโดยทั่วไปเหมือนเดิมแม้ว่าจะไม่มีการทดสอบในห้องปฏิบัติการที่มีอัตราความเครียดสูง แต่คาดว่าอัตราความเครียดสูงในการระเบิดจะไม่ส่งผลกระทบต่อความแข็งแรง
กระจกสลักเกลียวได้รับการทดสอบว่าเป็นไปตามมาตรฐานการลดการระเบิด [11] และจัดแสดงในงาน Glass Performance Day ประจำปี 2013ผลลัพธ์ที่ได้แสดงให้เห็นอย่างชัดเจนถึงข้อดีของการยึดกระจกด้วยเครื่องจักรหลังจากที่กระจกแตกสำหรับระบบที่มีการยึดติดด้วยกาวบริสุทธิ์ นี่จะถือเป็นความท้าทาย
โครงทำจากช่องเหล็กมาตรฐานอเมริกัน ขนาดความลึก 151 มม. x กว้าง 48.8 มม. x ความหนาของราง 5.08 มม. (6” x 1.92” x 0.20”) โดยทั่วไปเรียกว่าช่อง C 6” x 8.2#ช่อง C ถูกเชื่อมเข้าด้วยกันที่มุม และส่วนสามเหลี่ยมหนา 9 มม. (0.375 นิ้ว) ถูกเชื่อมที่มุม โดยถอยห่างจากพื้นผิวของเฟรมมีการเจาะรูขนาด 18 มม. (0.71 นิ้ว) ในแผ่นเพื่อให้สามารถสอดสลักเกลียวที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 14 มม. (0.55 นิ้ว) เข้าไปได้อย่างง่ายดาย
ข้อต่อโลหะ TSSA ที่มีเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 มม. (2.36 นิ้ว) อยู่ห่างจากแต่ละมุม 50 มม. (2 นิ้ว)ติดอุปกรณ์สี่ชิ้นกับกระจกแต่ละชิ้นเพื่อทำให้ทุกอย่างสมมาตรคุณสมบัติพิเศษของ TSSA คือสามารถวางชิดขอบกระจกได้อุปกรณ์เสริมการเจาะสำหรับการยึดเชิงกลในกระจกมีขนาดเฉพาะโดยเริ่มจากขอบ ซึ่งจะต้องรวมเข้ากับการออกแบบและต้องเจาะก่อนที่จะอบคืนตัว
ขนาดใกล้กับขอบช่วยปรับปรุงความโปร่งใสของระบบที่เสร็จแล้ว และในขณะเดียวกันก็ลดการยึดเกาะของข้อต่อแบบสตาร์เนื่องจากแรงบิดที่ต่ำกว่าของข้อต่อแบบสตาร์ทั่วไปกระจกที่เลือกสำหรับโปรเจ็กต์นี้คือกระจกเทมเปอร์โปร่งใสขนาด 6 มม. (1/4 นิ้ว) 2 ชั้น ขนาด 1524 มม. x 1524 มม. (5'x 5') เคลือบด้วยฟิล์มระดับกลางไอโอโนเมอร์ Sentry Glass Plus (SGP) 1.52 มม. (0.060) "
ใช้จาน TSSA หนา 1 มม. (0.040 นิ้ว) กับข้อต่อสเตนเลสสตีลเคลือบเส้นผ่านศูนย์กลาง 60 มม. (2.36 นิ้ว)สีรองพื้นได้รับการออกแบบมาเพื่อเพิ่มความทนทานในการยึดเกาะกับสแตนเลสและเป็นส่วนผสมของไซเลนและไททาเนตในตัวทำละลายแผ่นโลหะถูกกดลงบนกระจกด้วยแรงวัด 0.7 MPa (100 psi) เป็นเวลาหนึ่งนาทีเพื่อให้เปียกและสัมผัสกันวางส่วนประกอบต่างๆ ในหม้อนึ่งความดันที่มีอุณหภูมิสูงถึง 11.9 บาร์ (175 psi) และ 133 C° (272°F) เพื่อให้ TSSA มีเวลาแช่นานถึง 30 นาที ซึ่งจำเป็นสำหรับการบ่มและการติดประสานในหม้อนึ่งความดัน
หลังจากที่หม้อนึ่งความดันเสร็จสิ้นและทำให้เย็นลง ให้ตรวจสอบข้อต่อ TSSA แต่ละตัว จากนั้นขันให้แน่นเป็น 55Nm (40.6 ฟุตปอนด์) เพื่อแสดงโหลดมาตรฐาน 1.3 MPa (190 psi)อุปกรณ์เสริมสำหรับ TSSA จัดทำโดย Sadev และระบุว่าเป็นอุปกรณ์เสริม R1006 TSSA
ประกอบตัวเครื่องหลักของอุปกรณ์เสริมเข้ากับแผ่นสำหรับบ่มบนกระจก และวางลงในโครงเหล็กปรับและยึดน็อตบนสลักเกลียวเพื่อให้กระจกด้านนอกราบกับด้านนอกของโครงเหล็กข้อต่อขนาด 13 มม. x 13 มม. (1/2″ x½”) รอบๆ ขอบกระจกถูกผนึกด้วยโครงสร้างซิลิโคนสองส่วน เพื่อให้สามารถเริ่มการทดสอบแรงกดได้ในวันถัดไป
การทดสอบนี้ดำเนินการโดยใช้ท่อช็อตที่ห้องปฏิบัติการวิจัยวัตถุระเบิดที่มหาวิทยาลัยเคนตักกี้ท่อดูดซับแรงกระแทกประกอบด้วยตัวเครื่องเหล็กเสริมแรง ซึ่งสามารถติดตั้งหน่วยได้สูงถึง 3.7 ม. x 3.7 ม. บนใบหน้า
ท่อกระแทกถูกขับเคลื่อนโดยการวางวัตถุระเบิดตามความยาวของท่อระเบิดเพื่อจำลองระยะบวกและลบของเหตุการณ์การระเบิด [12] [13]ใส่ส่วนประกอบกระจกและโครงเหล็กทั้งหมดลงในท่อดูดซับแรงกระแทกเพื่อทำการทดสอบ ดังแสดงในรูปที่ 4
มีการติดตั้งเซ็นเซอร์ความดันสี่ตัวภายในท่อช็อต จึงสามารถวัดความดันและชีพจรได้อย่างแม่นยำมีการใช้กล้องวิดีโอดิจิทัลสองตัวและกล้อง SLR ดิจิทัลหนึ่งตัวในการบันทึกการทดสอบ
กล้องความเร็วสูง MREL Ranger HR ซึ่งตั้งอยู่ใกล้หน้าต่างด้านนอกท่อช็อตบันทึกการทดสอบที่ 500 เฟรมต่อวินาทีตั้งค่าบันทึกเลเซอร์โก่งตัว 20 kHz ใกล้หน้าต่าง เพื่อวัดการโก่งตัวที่กึ่งกลางหน้าต่าง
ส่วนประกอบกรอบงานทั้งสี่ได้รับการทดสอบทั้งหมดเก้าครั้งหากกระจกไม่หลุดออกจากช่องเปิด ให้ทดสอบส่วนประกอบอีกครั้งภายใต้แรงกดและการกระแทกที่สูงขึ้นในแต่ละกรณี จะมีการบันทึกข้อมูลความดันเป้าหมายและแรงกระตุ้น รวมถึงการเสียรูปของกระจกจากนั้น การทดสอบแต่ละครั้งยังได้รับการจัดอันดับตาม AAMA 510-14 [แนวทางปฏิบัติโดยสมัครใจของระบบการผสมพันธุ์เพื่อการบรรเทาอันตรายจากการระเบิด]
ตามที่อธิบายไว้ข้างต้น มีการทดสอบส่วนประกอบเฟรมสี่ชิ้นจนกระทั่งกระจกถูกถอดออกจากช่องเปิดระเบิดเป้าหมายของการทดสอบครั้งแรกคือไปถึง 69 kPa ที่ชีพจร 614 kPa-ms (10 psi A 89 psi-msec)ภายใต้แรงกดที่ใช้ หน้าต่างกระจกแตกและหลุดออกจากกรอบอุปกรณ์ยึดจุด Sadev ทำให้ TSSA ยึดติดกับกระจกนิรภัยที่แตกเมื่อกระจกแกร่งแตก กระจกจะออกจากช่องเปิดหลังจากการโก่งตัวประมาณ 100 มม. (4 นิ้ว)
ภายใต้เงื่อนไขของการโหลดต่อเนื่องที่เพิ่มขึ้น เฟรม 2 ได้รับการทดสอบ 3 ครั้งผลการวิจัยพบว่าความล้มเหลวไม่เกิดขึ้นจนกว่าความดันจะสูงถึง 69 kPa (10 psi)ความดันที่วัดได้ 44.3 kPa (6.42 psi) และ 45.4 kPa (6.59 psi) จะไม่ส่งผลกระทบต่อความสมบูรณ์ของส่วนประกอบภายใต้ความดันที่วัดได้ 62 kPa (9 psi) การโก่งตัวของกระจกทำให้เกิดการแตกหัก ปล่อยให้หน้าต่างกระจกอยู่ในช่องเปิดอุปกรณ์เสริม TSSA ทั้งหมดติดอยู่กับกระจกนิรภัยที่แตก เช่นเดียวกับในรูปที่ 7
ภายใต้เงื่อนไขของการโหลดต่อเนื่องที่เพิ่มขึ้น เฟรม 3 ได้รับการทดสอบสองครั้งผลการวิจัยพบว่าความล้มเหลวไม่เกิดขึ้นจนกว่าความดันจะถึงเป้าหมาย 69 kPa (10 psi)ความดันที่วัดได้ 48.4 kPa (7.03) psi จะไม่ส่งผลกระทบต่อความสมบูรณ์ของส่วนประกอบการรวบรวมข้อมูลล้มเหลวในการทำให้เกิดการโก่งตัว แต่การสังเกตด้วยภาพจากวิดีโอแสดงให้เห็นว่าการโก่งตัวของเฟรมที่ 2 การทดสอบที่ 3 และเฟรมที่ 4 การทดสอบที่ 7 มีความคล้ายคลึงกันภายใต้ความดันการวัด 64 kPa (9.28 psi) การโก่งตัวของกระจกที่วัดได้ที่ 190.5 มม. (7.5″) ส่งผลให้เกิดการแตกหัก ทำให้หน้าต่างกระจกเหลืออยู่ในช่องเปิดอุปกรณ์เสริม TSSA ทั้งหมดติดด้วยกระจกนิรภัยที่แตก เช่นเดียวกับรูปที่ 7
เมื่อโหลดต่อเนื่องเพิ่มขึ้น เฟรม 4 ได้รับการทดสอบ 3 ครั้งผลปรากฏว่าความล้มเหลวไม่เกิดขึ้นจนกว่าความดันจะถึงเป้าหมาย 10 psi เป็นครั้งที่สองความดันที่วัดได้ที่ 46.8 kPa (6.79) และ 64.9 kPa (9.42 psi) จะไม่ส่งผลกระทบต่อความสมบูรณ์ของส่วนประกอบในการทดสอบ #8 วัดกระจกให้โค้งงอได้ 100 มม. (4 นิ้ว)คาดว่าภาระนี้จะทำให้กระจกแตก แต่สามารถรับจุดข้อมูลอื่นๆ ได้
ในการทดสอบ #9 ความดันที่วัดได้ 65.9 kPa (9.56 psi) ทำให้กระจกเบี่ยงเบนไป 190.5 มม. (7.5″) และทำให้เกิดการแตกหัก ทำให้หน้าต่างกระจกเหลืออยู่ในช่องเปิดอุปกรณ์เสริม TSSA ทั้งหมดติดด้วยกระจกนิรภัยที่แตกแบบเดียวกับในรูปที่ 7 ในทุกกรณี อุปกรณ์เสริมสามารถถอดออกจากโครงเหล็กได้อย่างง่ายดายโดยไม่มีความเสียหายที่เห็นได้ชัดเจน
TSSA สำหรับการทดสอบแต่ละครั้งยังคงไม่เปลี่ยนแปลงหลังการทดสอบ เมื่อกระจกยังคงสภาพเดิม TSSA จะไม่มีการเปลี่ยนแปลงในการมองเห็นวิดีโอความเร็วสูงแสดงให้เห็นกระจกแตกที่จุดกึ่งกลางของช่วงแล้วออกจากช่องเปิด
จากการเปรียบเทียบความล้มเหลวของกระจกและการไม่มีความล้มเหลวในรูปที่ 8 และรูปที่ 9 เป็นที่น่าสนใจที่จะสังเกตว่าโหมดการแตกหักของกระจกเกิดขึ้นห่างจากจุดยึด ซึ่งบ่งชี้ว่าส่วนที่ไม่มีการยึดติดของกระจกถึงจุดโค้งงอ ซึ่ง กำลังใกล้เข้ามาอย่างรวดเร็ว จุดครากที่เปราะของแก้วสัมพันธ์กับส่วนที่ยังยึดติดอยู่
สิ่งนี้บ่งชี้ว่าในระหว่างการทดสอบ แผ่นที่แตกหักในชิ้นส่วนเหล่านี้มีแนวโน้มที่จะเคลื่อนที่ภายใต้แรงเฉือนเมื่อรวมหลักการนี้เข้ากับการสังเกตว่าโหมดความล้มเหลวดูเหมือนจะเกิดจากการที่ความหนาของกระจกที่ส่วนต่อประสานของกาวเกิดการเปราะ เมื่อภาระที่กำหนดเพิ่มขึ้น ควรปรับปรุงประสิทธิภาพโดยการเพิ่มความหนาของกระจกหรือควบคุมการโก่งตัวด้วยวิธีอื่น
การทดสอบที่ 8 ของเฟรมที่ 4 เป็นเรื่องที่น่าประหลาดใจในศูนย์ทดสอบแม้ว่ากระจกจะไม่ได้รับความเสียหายจนสามารถทดสอบเฟรมได้อีกครั้ง แต่ TSSA และแถบซีลโดยรอบยังคงสามารถรักษาน้ำหนักที่มากได้ระบบ TSSA ใช้ตัวยึดขนาด 60 มม. สี่ตัวเพื่อรองรับกระจกแรงลมที่ออกแบบนั้นเป็นแรงสดและแรงถาวร ทั้งคู่ที่ 2.5 kPa (50 psf)นี่คือการออกแบบในระดับปานกลาง โดยมีความโปร่งใสทางสถาปัตยกรรมในอุดมคติ มีการรับน้ำหนักที่สูงมาก และ TSSA ยังคงสภาพเดิม
การศึกษานี้ดำเนินการเพื่อตรวจสอบว่าการยึดเกาะของระบบกระจกมีอันตรายหรือข้อบกพร่องโดยธรรมชาติในแง่ของข้อกำหนดระดับต่ำสำหรับประสิทธิภาพการพ่นทรายหรือไม่แน่นอนว่ามีการติดตั้งระบบอุปกรณ์เสริม TSSA ธรรมดาขนาด 60 มม. ใกล้กับขอบกระจก และจะมีประสิทธิภาพจนกว่ากระจกจะแตกเมื่อกระจกได้รับการออกแบบให้ต้านทานการแตกหัก TSSA เป็นวิธีการเชื่อมต่อที่ใช้ได้ซึ่งสามารถให้การป้องกันในระดับหนึ่งในขณะที่ยังคงรักษาข้อกำหนดของอาคารในด้านความโปร่งใสและเปิดกว้าง
ตามมาตรฐาน ASTM F2912-17 ส่วนประกอบหน้าต่างที่ทดสอบถึงระดับอันตราย H1 ในระดับมาตรฐาน C1อุปกรณ์เสริม Sadev R1006 ที่ใช้ในการศึกษาไม่ได้รับผลกระทบ
กระจกนิรภัยที่ใช้ในการศึกษานี้คือ “จุดอ่อน” ในระบบเมื่อกระจกแตก TSSA และแถบซีลโดยรอบจะไม่สามารถกักเก็บแก้วได้เป็นจำนวนมาก เนื่องจากมีเศษแก้วจำนวนเล็กน้อยหลงเหลืออยู่บนวัสดุซิลิโคน
จากมุมมองของการออกแบบและประสิทธิภาพ ระบบกาว TSSA ได้รับการพิสูจน์แล้วว่าให้การปกป้องในระดับสูงในส่วนประกอบด้านหน้าอาคารเกรดระเบิดที่ระดับเริ่มต้นของตัวชี้วัดประสิทธิภาพการระเบิด ซึ่งได้รับการยอมรับอย่างกว้างขวางจากอุตสาหกรรมด้านหน้าอาคารที่ทดสอบแสดงให้เห็นว่าเมื่ออันตรายจากการระเบิดอยู่ระหว่าง 41.4 kPa (6 psi) และ 69 kPa (10 psi) ประสิทธิภาพการทำงานของระดับอันตรายจะแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญ
อย่างไรก็ตาม สิ่งสำคัญคือความแตกต่างในการจำแนกประเภทความเป็นอันตรายไม่ได้เกิดจากความล้มเหลวของกาวตามที่ระบุโดยโหมดความล้มเหลวแบบเหนียวแน่นของกาวและเศษแก้วระหว่างเกณฑ์อันตรายจากการสังเกต ขนาดของกระจกได้รับการปรับอย่างเหมาะสมเพื่อลดการโก่งตัวเพื่อป้องกันการเปราะเนื่องจากการตอบสนองแรงเฉือนที่เพิ่มขึ้นที่ส่วนต่อประสานของการโค้งงอและการยึดติด ซึ่งดูเหมือนจะเป็นปัจจัยสำคัญในประสิทธิภาพ
การออกแบบในอนาคตอาจสามารถลดระดับอันตรายภายใต้ภาระที่สูงขึ้นได้โดยการเพิ่มความหนาของกระจก กำหนดตำแหน่งของจุดที่สัมพันธ์กับขอบ และเพิ่มเส้นผ่านศูนย์กลางหน้าสัมผัสของกาว
[1] ข้อกำหนดมาตรฐานใยแก้ว ASTM F2912-17, ระบบกระจกและกระจกที่รับภาระในระดับความสูง, ASTM International, West Conhawken, เพนซิลเวเนีย, 2017, https://doi.org/10.1520/F2912-17 [2 ] Hilliard, JR, Paris, CJ และ Peterson, CO, Jr., “กระจกเคลือบหลุมร่องฟันโครงสร้าง, เทคโนโลยีเคลือบหลุมร่องฟันสำหรับระบบกระจก”, ASTM STP 638, ASTM International, West Conshooken, Pennsylvania, 1977, p.67-99 หน้า.[3] Zarghamee, MS, TA, Schwartz และ Gladstone, M. , “ประสิทธิภาพแผ่นดินไหวของแก้วซิลิกาโครงสร้าง”, การปิดผนึกอาคาร, สารเคลือบหลุมร่องฟัน, เทคโนโลยีกระจกและกันน้ำ, เล่มที่ 1 6. ASTM STP 1286, JC Myers, บรรณาธิการ, ASTM International, เวสต์คอนโชฮอคเกน, เพนซิลเวเนีย, 1996, หน้า 46-59[4] Carbary, LD, “การตรวจสอบความทนทานและประสิทธิภาพของระบบหน้าต่างกระจกโครงสร้างซิลิโคน”, Glass Performance Day, ตัมเปเรฟินแลนด์, มิถุนายน 2550, Conference Proceedings, หน้า 190-193[5] Schmidt, CM, Schoenherr, WJ, Carbary LD และ Takish, MS, “ประสิทธิภาพของกาวโครงสร้างซิลิโคน”, วิทยาศาสตร์และเทคโนโลยีระบบกระจก, ASTM STP1054, CJ University of Paris, American Society for Testing and Materials, Philadelphia, ปี 1989 หน้า 22-45 [6] Wolf, AT, Sitte, S., Brasseur, M., J. และ Carbary L. D, “Transparent Structural Silicone Adhesive for Fixing Glazing Dispensing (TSSA) การประเมินเบื้องต้นของกลไก คุณสมบัติและความทนทานของเหล็ก”, The Fourth International Durability Symposium “Construction Sealants and Adhesives”, ASTM International Magazine, เผยแพร่ออนไลน์, สิงหาคม 2011, เล่มที่ 8, ฉบับที่ 10 (เดือน 11 พฤศจิกายน 2011), JAI 104084, หาได้จากเว็บไซต์ต่อไปนี้ : www.astm.org/DIGITAL_LIBRARY/JOURNALS/JAI/PAGES/JAI104084.htm.[7] Clift, C., Hutley, P., Carbary, LD, กาวซิลิโคนโครงสร้างโปร่งใส, Glass Performance Day, ตัมเปเร, ฟินแลนด์, มิถุนายน 2011, การดำเนินการประชุม, หน้า 650-653(8) Clift, C., Carbary, LD, Hutley, P., Kimberlain, J., “แก้วซิลิกาโครงสร้างรุ่นใหม่” วารสารการออกแบบซุ้มและวิศวกรรม 2 (2014) 137–161, DOI 10.3233 / FDE-150020 [9 ] Kenneth Yarosh, Andreas T. Wolf และ Sigurd Sitte “การประเมินสารซีลยางซิลิโคนในการออกแบบหน้าต่างกันกระสุนและผนังม่านที่อัตราการเคลื่อนที่สูง”, นิตยสาร ASTM International, ฉบับที่ 1. 6. เอกสารฉบับที่ 2, ID JAI101953 [ 10] ASTM C1135-15, วิธีทดสอบมาตรฐานสำหรับการกำหนดประสิทธิภาพการยึดเกาะของแรงดึงของสารเคลือบหลุมร่องฟันโครงสร้าง, ASTM International, West Conshohocken, Pennsylvania, 2015, https:// /doi.org/10.1520/C1135-15 [11] Morgan, T. , “ความคืบหน้าในกระจกยึดสลักเกลียวป้องกันการระเบิด”, Glass Performance Day, มิถุนายน 2103, รายงานการประชุม, หน้า 181-182 [12] ASTM F1642 / F1642M-17 วิธีทดสอบมาตรฐานสำหรับระบบกระจกและกระจกที่รับแรงลมสูง , ASTM International, West Conshohocken, Pennsylvania, 2017, https://doi.org/10.1520/F1642_F1642M-17 [13] งานแต่งงาน, William Chad และ Braden T.ลัสก์.“วิธีการใหม่ในการพิจารณาการตอบสนองของระบบกระจกป้องกันการระเบิดต่อแรงระเบิด”เมตริก 45.6 (2012): 1471-1479[14] “แนวทางสมัครใจเพื่อบรรเทาอันตรายจากการระเบิดของระบบหน้าต่างแนวตั้ง” AAMA 510-14